Erreurs dans les projets d'extinction d'incendie à eau. Programme de calcul hydraulique des installations d'extinction d'incendie à eau "Hydra VPT" Calcul de l'extinction d'incendie par aspersion en ligne
- Cette liste contient une liste complète de fonctionnalités applicables à la plupart des calculs. Regardons de plus près le programme. Fonctionnement de l'interface et du programme
L'interface du programme ne suscite aucune plainte particulière. Tous les éléments sont clairement localisés et remplissent leurs fonctions. Sa maîtrise ne nécessite aucun investissement de temps pour toute personne plus ou moins habituée à travailler dans l'environnement WINDOWS. L'interface est construite sur des onglets, entre lesquels vous pouvez basculer à tout moment pour apporter des modifications. Dans le premier onglet, les données générales du projet sont saisies, qui sont ensuite utilisées pour générer le rapport. La fenêtre de travail principale (ou les fenêtres, selon le nombre) est la fenêtre de section. Là, les données initiales sont saisies sous forme de tableau, ainsi que les calculs intermédiaires de débits et de pression.
Je ne vais pas vous ennuyer avec une description de la procédure de saisie des paramètres, d'autant plus que tout cela est expliqué en détail dans des tutoriels vidéo appelables en appuyant sur Ctrl + F1 (à condition d'avoir une connexion Internet). Je noterai seulement que la saisie des paramètres est assez simple, si vous disposez d'un schéma axonométrique, ou au moins d'un plan de coupe (pour calcul préalable) avec les dimensions tracées. En plus des canalisations d'alimentation et de distribution, le calcul peut prendre en compte les rideaux anti-déluge, ainsi que les bouches d'incendie du système combiné d'alimentation en eau de lutte contre l'incendie. L'un des inconvénients du programme est l'absence d'un composant graphique permettant un contrôle visuel de la saisie des paramètres de la section d'extinction d'incendie. Je trouve cette fonction extrêmement utile, et inclure une courte axonométrie dans le rapport la rendrait très visuelle. Un exemple d'une telle fonction ne peut actuellement être vu que dans des logiciels étrangers. 
Une excellente fonctionnalité incluse dans le programme est la possibilité de saisir automatiquement les paramètres hydrauliques des équipements (gicleurs, bouches d'incendie et diaphragmes, unités de commande et tuyaux flexibles en tuyaux ondulés) lors de leur sélection dans le catalogue intégré. Après avoir terminé le calcul de la section dictée (avant l'unité de contrôle), dans l'onglet « Sélection des pompes », les paramètres sont saisis et les calculs sont effectués pour les équipements de pompage d'extinction d'incendie. 
Les options de circuits hydrauliques pour allumer les pompes à incendie comprennent jusqu'à 5 pompes (principales et de secours), connectées à la fois en parallèle et en série. Grâce à l'onglet « Supplémentaires/Calculs », le nombre de tuyaux à raccorder est automatiquement calculé. Équipement d'incendie, le volume du réservoir et le diamètre minimum requis de la canalisation d'alimentation. Rapport Le résultat du programme est un rapport au format PDF. Les calculs de section inclus dans le rapport peuvent être sélectionnés. Prix Prix logiciel« GidRaVPT » peut être calculé en fonction du temps d'utilisation :- 1 mois – 2 500 roubles ;
- 4 mois – 6 000 roubles ;
- 12 mois – 12 000 roubles ;
- sans limite de temps – 25 000 roubles.
- Lorsque vous achetez un programme avec une utilisation illimitée, vous recevez une assistance et des mises à jour gratuites pour toujours.
- La protection logicielle permet de l'utiliser sur différents ordinateurs, puisque le fichier clé se trouve sur une clé USB. Ainsi, il n'est pas nécessaire d'acheter plusieurs exemplaires du programme pour l'entreprise. Une licence est achetée et une clé USB avec une clé est transférée entre les employés si nécessaire.
- pratiquement le premier et le seul programme de ce type ;
- disponibilité d'un certificat de conformité, qui permet d'inclure les rapports de programme dans la documentation du projet ;
- interface claire et pratique ;
- Les didacticiels vidéo sont d'une grande aide pour apprendre à utiliser le programme ;
- la présence de calculs d'accompagnement supplémentaires - volume du réservoir, nombre de tuyaux pour équipements de lutte contre l'incendie, diamètre de la canalisation d'aspiration ;
- bon support via le site GidraVPT.rf ;
- prix raisonnable (10 à 20 % du coût des travaux de conception pour un objet).
- manque de composant graphique dans le programme.
Le calcul hydraulique a pour but de déterminer le débit d'eau pour l'extinction d'incendie, les diamètres des canalisations de distribution, d'alimentation et d'entrée ainsi que la pression et le débit requis pour l'unité de pompage.
Le calcul hydraulique a été réalisé selon les données techniques présentées dans (Schéma hydraulique de calcul des paramètres)
Paramètres d'installation d'extinction d'incendie centre commercial et les autres locaux dans les espaces sous les tribunes sont adoptés conformément aux exigences du STU :
— les locaux de l'établissement appartiennent au groupe I de locaux ;
— intensité d'irrigation — 0,12 l/(s m2);
— la surface minimale de calcul de la consommation d'eau est de 120 m2 ;
— durée de l'approvisionnement en eau — 60 minutes ;
— superficie maximale protégée par un arroseur — 12 m2 ;
— la consommation d'eau pour l'extinction d'incendie interne du bâtiment à partir des bouches d'incendie est de 2 jets avec un débit d'au moins 5 l/s chacun.
La documentation de travail prévoit la protection contre l'incendie par une installation d'extinction automatique d'incendie à eau avec des gicleurs RA1325 Reliable avec un coefficient de performance de 0,42.
Le réseau de canalisations principal prévoit l'installation de bouches d'incendie sur des canalisations d'alimentation et de distribution d'un diamètre de DN 65. La mise en place des bouches d'incendie se fait en tenant compte de l'irrigation de chaque point des locaux protégés avec deux jets de hauteur de jet compacte d'au moins 12 m pour les locaux du bâtiment. Dans ce cas, le débit d'une bouche d'incendie n'est pas inférieur à 5,2 l/s et la pression requise à la bouche d'incendie n'est pas inférieure à 19,9 m d'eau. Art. (selon le tableau 3 SP10.13130.2009).
Les canalisations d'installation d'extinction d'incendie sont constituées de tuyaux électrosoudés et eau-gaz conformément à GOST 10704-91 et GOST 3262-75 de différents diamètres.
La source d'approvisionnement en eau froide pour l'installation conçue est la conduite d'eau conçue. Entrez réseau existant l'approvisionnement en eau est de 2,6 guichets automatiques. (26,0 m).
La zone calculée pour déterminer les paramètres de la station de pompage d'extinction d'incendie a été prise à l'élévation +21 600 (6ème étage), l'emplacement du pipeline de distribution à l'élévation +28 300 (sous le plafond) avec la position d'installation des arroseurs verticalement vers le haut. Le site a été accepté pour le calcul en raison du fait qu'il est le plus éloigné, le plus sans issue et le plus élevé par rapport aux autres zones de cette section.
Le système d'alimentation en eau interne pour la lutte contre l'incendie est combiné avec l'extinction d'incendie par aspersion d'eau, un groupe de pompage commun.
Pour déterminer les paramètres de la station de pompage d'extinction d'incendie, l'emplacement de la base des pompes à incendie a été pris à l'élévation -0,150 (1er étage).
La distance maximale entre les arroseurs est de 2,7 à 3,0 m (en forme de carré, en tenant compte les pré-requis techniques et schémas d'irrigation ou formes rectangulaires conformes à la couverture d'irrigation). Le diamètre du cercle protégé par un arroseur est respectivement de 4,0 m, un arroseur protège une superficie de 12,5 m2.
La pression libre dans l'arroseur le plus éloigné et le plus haut doit être d'au moins 12 m (0,12 MPa). Débit à travers un arroseur dicté
Qmin = k√Н = 0,42√12 =1,455 l/s.
Sur une surface protégée de 120 m2, au moins 16 (120/(2,76 * 2,76)) arroseurs sont nécessaires, l'intensité minimale de l'irrigation est de 0,12 l/(s m2), alors le débit d'eau de chaque arroseur doit être : l /s , où m 2 est la superficie d'irrigation, est le nombre d'irrigants, l/(s m 2) est l'intensité d'irrigation standard.
Calcul hydraulique du système d'extinction automatique d'incendie
Le calcul est effectué pour un circuit asymétrique sans issue.
Les calculs hydrauliques pour la sélection d'une unité de pompage monobloc ont été effectués conformément à l'annexe B SP 5.13130.2009.
Les principaux indicateurs du calcul hydraulique sont présentés dans le tableau 1.
Tableau 1 Calcul hydraulique
| Numéro de parcelle | Longueur de section L, m |
Du, mm | Caractéristiques particulières
tr-oui, Kt |
Coefficient de production arroseur, k, l/s m² | Pression N, m.eau.st. | Consommation Q, l/s Q = k √ N |
Pertes de site, m.water.st. Hι=Q²*L/Kt | Section 1-impasse 2 anneaux | Vitesse réelle V, m/s | ||||||
| Rangée A branche a1-a2 (1 arroseur) | |||||||||||||||
| 1a - arroseur dicté | 0,42 | 12,0 | 1,455 | ||||||||||||
| euh. a1-a2 | 5,0 | 25 | 3,65 | 0,42 | 1,455 | 2,900 | 1 | ||||||||
| Géomètre. hauteur d'arrosage a1 à partir de a2 (de l'altitude +22 500 m à l'altitude +24 000 m) | -1.50 | ||||||||||||||
| Pression et débit requis dans le réservoir a2 | 13,40 | 1,537 | |||||||||||||
| euh. a2-A | 5,0 | 25 | 3,65 | 0,42 | 2,992 | 12,26 | 1 | ||||||||
| Géomètre. hauteur d'arrosage a2 depuis la ligne principale (de l'altitude +24 000 m à l'altitude +28 300 m) | -4.30 | ||||||||||||||
| Ligne E branche e1-E | |||||||||||||||
| 1e - arroseur | 0,42 | 12,0 | 1,455 | ||||||||||||
| euh. e1-e2 | 4,7 | 25 | 3,65 | 0,42 | 1,455 | 2.726 | 1 | ||||||||
| Géomètre. hauteur d'arrosage e1 à partir de e2 (de l'altitude +22 500 m à l'altitude +24 000 m) | -1.50 | ||||||||||||||
| Pression et débit requis en i.e.2 | 13,226 | 1,530 | |||||||||||||
| euh. e2-E | 5,0 | 25 | 3,65 | 0,42 | 2,985 | 12,206 | 1 | ||||||||
| Géomètre. hauteur d'arrosage e2 depuis la ligne principale (de l'altitude +24 000 m à l'altitude +28 300 m) | -4.30 | ||||||||||||||
| Pression et débit requis, c.-à-d. | 21,131 | ||||||||||||||
|
B e1-E =Q e1-E 2 /P E ’ =2,985 2 /21,131=0,422 |
|||||||||||||||
| débit à l'unité e1-E : Q e1-E =(B e1-E * P E) 0,5 =(0,422* 21,758) 0,5 | 3,030 | ||||||||||||||
| Autoroute AK | |||||||||||||||
| Pression et débit requis en t.A | 21,36 | 1,941 | |||||||||||||
| Étude A-B | 3,0 | 100 | 4231 | 0,42 | 4,933 | 0,017 | |||||||||
| Pression et débit requis en t.B | 21,377 | 1,942 | |||||||||||||
| Uch.B-V | 2,5 | 100 | 4231 | 0,42 | 6,875 | 0,028 | |||||||||
| Pression et débit requis en t.V | 21,405 | 1,943 | |||||||||||||
| Uch.V-G | 1,1 | 100 | 4231 | 0,42 | 8,818 | 0,020 | |||||||||
| Pression requise en t.G | 21,425 | ||||||||||||||
| Pression et débit requis à l'unité G1-G | 21,425 | ||||||||||||||
| Caractéristique hydraulique
Dans g1-G =Qg1-G 2 /Rg ’ =2,992 2 /21,36=0,419 |
|||||||||||||||
| consommation à l'unité G1-G :Qg1-G=(B g1-G * R g) 0,5 =(0,419* 21,425) 0,5 | 2,996 | ||||||||||||||
| Uch.G-D | 1,4 | 100 | 4231 | 0,42 | 11,814 | 0,046 | |||||||||
| Pression et débit requis, etc. | 21,471 | 1,946 | |||||||||||||
| Ecole J-D1 | 2,5 | 100 | 4231 | 0,42 | 13,760 | 0,112 | |||||||||
| Pression et débit requis au point D1 | 21,583 | 1,951 | |||||||||||||
| Etude D1-D2 | 2,5 | 100 | 4231 | 0,42 | 15,711 | 0,146 | |||||||||
| Pression et débit requis au point D2 | 21,729 | 1,958 | |||||||||||||
| Ecole D2-E | 0,4 | 100 | 4231 | 0,42 | 17,669 | 0,029 | |||||||||
| Pression et débit requis, c.-à-d. | 21,758 | ||||||||||||||
| Uch.E-Zh | 1,0 | 100 | 4231 | 0,42 | 20,699 | 0,101 | |||||||||
| Pression et débit requis en T.Zh. | 21,859 | ||||||||||||||
| Étudiant Zh-Zh1 | 0,9 | 125 | 13190 | 0,42 | 25,899 | 0,046 | |||||||||
| Pression et débit requis dans le réservoir Zh1 | 21,905 | ||||||||||||||
| Uch.Zh1-Zh2 | 0,2 | 125 | 13190 | 0,42 | 31,099 | 0,015 | |||||||||
| Pression et débit requis dans le réservoir Zh2 | 21,92 | 1,966 | |||||||||||||
| Uch.Zh2-Zh3 | 2,5 | 125 | 13190 | 0,42 | 33,065 | 0,207 | |||||||||
| Pression et débit requis dans le réservoir Zh3 | 22,127 | 1,976 | |||||||||||||
| Uch.ZH3-I | 2,0 | 125 | 13190 | 0,42 | 35,041 | 0,186 | |||||||||
| Pression et débit requis en t.I | 23,313 | ||||||||||||||
| Caractéristique hydraulique
B u1-i =Qet1-et 2 /P et ' =2,985 2 /21,131=0,422 |
|||||||||||||||
| débit à l'unité i1-i : Q i1-i =(V i1-i * P i) 0,5 =(0,422* 23,313) 0,5 | 3,136 | ||||||||||||||
| Uch.I-K | 127,10 | 125 | 13190 | 0,42 | 38,177 | 14,044 | |||||||||
| T.K. | 37,357 | 38,177 | |||||||||||||
| Alimentation en eau d'incendie interne (2x5,2 l/s) | |||||||||||||||
| PC6(1) | |||||||||||||||
| étudiant ZH-PK6(1) | 7,7 | 65 | 572 | 19,90 | 5,200 | 0,364 | 1 | ||||||||
| Différence de taille à l'école Zh-PK6(1) est : | -5.45 | ||||||||||||||
| Le débit et la pression devant la bouche d'incendie PK6(1) seront (devant le diaphragme) : | 29,429 | ||||||||||||||
| Consommation devant le PC après installation de la laveuse : | 5,200 | ||||||||||||||
| PC6(2) | |||||||||||||||
| étudiant I-PK6(2) | 7,7 | 65 | 572 | 19,90 | 5,200 | 0,364 | 1 | ||||||||
| Différence de taille à l'école I-PK6(2) est : | -5,45 | ||||||||||||||
| Le débit et la pression devant la bouche d'incendie PK6(2) seront : | 29,477 | ||||||||||||||
| La pression devant le PC ne dépasse pas 0,4 MPa | |||||||||||||||
| Un diaphragme (rondelle papillon) est installé sur le PC, le diamètre du trou de la rondelle est de 20,4 mm | |||||||||||||||
| Pression et débit devant le PC après installation de la laveuse : | 5,2 | ||||||||||||||
| Canalisation d'approvisionnement | |||||||||||||||
| t.K | 37,357 | 38,177 | |||||||||||||
| euh. K-UU | 63,15 | 150 | 28690 | 38,177 | 3,208 | ||||||||||
| UU | 40,565 | 38,177 | |||||||||||||
| Perte de pression dans l'unité de commande | 0,00018 | 0,262 | |||||||||||||
| Les pertes totales sont : | 30,157 | ||||||||||||||
| Résistances locales 20% | 6,031 | ||||||||||||||
| Géomètre. dict de hauteur. arroseur par rapport à la centrale du niveau 1,45 au niveau. 22.500 | 21,050 | ||||||||||||||
| Résultats du calcul avant l'unité de contrôle | |||||||||||||||
| Pression de section requise (devant l'unité de commande) | 67,908 | m | |||||||||||||
| Débit de section requis par | 120 | m2 | 38,177 | l/s | 137,44 | m 3 / heure | |||||||||
| Arroseurs totaux | 16 | PC | arroseurs sur la place | ||||||||||||
| Zone protégée | 120 | m2 | |||||||||||||
| Pour 1 arroseur | 7,500 | m2 | |||||||||||||
| Intensité de l'irrigation | 0,318 | l/(s m2) | résultat du calcul | ||||||||||||
| Conduite d'alimentation vers l'unité de contrôle | |||||||||||||||
| t.UU | 67,908 | 38,177 | |||||||||||||
| euh. UU-G | 0,8 | 150 | 28690 | 38,177 | 0,0406 | ||||||||||
| t.G | 67,949 | 38,177 | |||||||||||||
| euh. G-H | 11,45 | 200 | 209900 | 38,177 | 0,079 | ||||||||||
| ème | 68,028 | 38,177 | |||||||||||||
| euh. H-F | 0,97 | 100 | 4231 | 38,177 | 0,334 | 1 | 4,8 | ||||||||
| t.F | 68,362 | 38,177 | |||||||||||||
| Géomètre. hauteur de l'axe de la pompe par rapport à l'unité de commande de l'élévation +0,27 à l'élévation +1,45 | 1,18 | ||||||||||||||
| Pertes de pompe | 1,0 | ||||||||||||||
| Résistance locale de la pompe à l'unité de contrôle 20% | 0,091 | m | |||||||||||||
| Pression à l'extrémité de la section de canalisation (derrière la pompe) | 70,633 | m | |||||||||||||
| Conduite d'aspiration | |||||||||||||||
| Pression avant le taraudage par aspiration. tuyaux-oui (Nvs) depuis l'entrée VK | 26 | m | |||||||||||||
| Une section est envisagée pour faire passer le débit à travers une entrée, V ne doit pas dépasser 2,8 m/s vers les buses de l'unité de pompage. | |||||||||||||||
| compte "Entrée" -F | 25,00 | 200 | 209900 | 38,177 | 0,173 | 1 | 1,2 | ||||||||
| t.F | 25,827 | 38,177 | |||||||||||||
| euh. FZ | 0,57 | 100 | 4231 | 38,177 | 0,196 | 1 | 4,8 | ||||||||
| Résistance locale avant la pompe 20% | 0,074 | ||||||||||||||
| Pression d'entrée de la pompe à incendie (pression de refoulement N) | 25,557 | m | |||||||||||||
| Le résultat du calcul des paramètres du système : | |||||||||||||||
| Système Q = | 38,177 | l/s | Pompe à incendie Q = | 137,44 | m 3 / heure | ||||||||||
| Système P = | 0,4508 | MPa | Pompe à incendie N = | 45,08 | m.colonne d'eau | ||||||||||
L'intensité d'irrigation de la zone protégée, en tenant compte de l'irrigation de la zone d'arrosage avec les arroseurs voisins, selon les résultats du calcul, i = 0,318 l/(s · m2), ce qui fournit l'intensité requise i = 0,12 l/ (s · m2).
Les performances de l'unité de pompage monobloc sont en altitude. -0,150 dans la pièce G.1.79 (Pompage VPT) du 1er étage est pris à partir de la condition que la pompe incendie principale fournisse un débit d'eau Q » 137,5 m3/h et une pression d'alimentation H = 46,0 m (ce chiffre est tiré du graphique de la pompe Q-H ), La pompe jockey est adoptée avec un débit d'eau Q » 5,45 m3/h et une pression d'alimentation H = 54,4 m.
Vous pouvez télécharger gratuitement ce calcul (pour un usage personnel) :
- calcul au format Word -
- diagramme de conception schématique au format PDF -
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Le système d'extinction automatique d'incendie à eau est pratique et fonctionnel. Il est utilisé dans les installations de divertissement, les bâtiments utilitaires et industriels. La principale caractéristique des lignes de gicleurs est la présence de gicleurs avec inserts en polymère. Sous influence hautes températures l'insert fusible, activant le processus d'extinction d'incendie.
Schéma du système de gicleurs d'incendie
Un système typique comprend les éléments suivants.
- Modules de contrôle.
- Pipeline.
- Arroseurs.
- Module de controle.
- Vannes.
- Module d'impulsion.
- Équipement de compresseur.
- Instruments de mesure.
- Installation de pompage.
Lors du calcul des systèmes d'extinction d'incendie, les paramètres de la pièce (surface, hauteur de plafond, disposition), les exigences des normes industrielles et les exigences des spécifications techniques sont pris en compte.
Le calcul des systèmes de gicleurs d'extinction d'incendie à eau doit être effectué par des spécialistes qualifiés. Ils disposent d'instruments de mesure spécialisés et des logiciels nécessaires.
Avantages du système
Les systèmes de gicleurs d’incendie présentent de nombreux avantages.
- Activation automatique en cas d'incendie.
- Simplicité des schémas opérationnels de base.
- Maintien des caractéristiques de performance sur une longue période.
- Facilité d'entretien.
- Prix raisonnable.
Inconvénients du système
Les inconvénients des systèmes de gicleurs comprennent :
- Dépendance à l'égard de la conduite d'alimentation en eau standard.
- Impossibilité d'utilisation dans des installations à haut degré d'électrification.
- Difficultés lors de l'utilisation dans des conditions de températures négatives (nécessite l'utilisation de solutions air-eau).
- Les arroseurs ne peuvent pas être réutilisés.
Un exemple de calcul d'une installation de gicleurs d'extinction d'incendie à eau
Le calcul hydraulique d'un système de gicleurs d'extinction d'incendie vous permet de déterminer les indicateurs de pression de fonctionnement, le diamètre optimal du pipeline et les performances de la ligne.
Lors du calcul de l'extinction d'incendie par aspersion en termes de consommation d'eau, la formule suivante est utilisée :
Q=q p *S, où :
- Q—productivité des arroseurs ;
- S est l'aire de l'objet cible.
Le débit d'eau est mesuré en litres par seconde.
La productivité des arroseurs est calculée à l'aide de la formule :
q p = J p * F p , où
- J p est l'intensité de l'irrigation fixée par les documents réglementaires en fonction du type de pièce ;
- F p est la zone de couverture d'un arroseur.
Le coefficient de performance des arroseurs est présenté sous forme de nombre et n'est pas accompagné d'unités de mesure.
Lors du calcul du système, les ingénieurs déterminent le diamètre des sorties des gicleurs, la consommation de matériaux et les solutions technologiques optimales.
Si vous avez besoin d'un calcul d'un système de gicleurs d'incendie, contactez le personnel de Teploognezashchita. Les spécialistes s'acquitteront rapidement de la tâche et fourniront des recommandations pour résoudre les problèmes standard et non standard.
1. Calcul de l'installation des gicleurs
La procédure de calcul des installations de gicleurs et de déluge est la suivante :
1. Le groupe de locaux est déterminé en fonction du degré de risque d'incendie auquel appartiennent les locaux, la production ou le processus technologique conçus.
Pour charge calorifique 350 MJ m -2 nous acceptons le 2ème groupe de locaux.
2. Les paramètres requis d'une installation d'extinction d'incendie à eau ou à mousse sont déterminés.
Pour le 2ème groupe de locaux et agent extincteur nous avons :
Intensité de l'irrigation à r, pas moins de 0,12 l/s m 2 ;
La zone protégée par un extincteur automatique est F r; 12 m2 ;
Durée de fonctionnement de l'installation, 60 minutes ;
Distance entre les amortisseurs, L avec, 4 m.
3. La productivité requise de l'arroseur est déterminée par la formule :
,
l/s
4. Le coefficient de performance requis des arroseurs est déterminé à l'aide de la formule :
,
Où h- la pression libre devant l'arroseur est supposée être de 5 m.
5. Sur la base de la valeur calculée du coefficient de performance requis, le diamètre de la sortie du gicleur est tiré de l'état K > Kr. Nous acceptons K=0,71, alors le diamètre du trou de sortie sera de 15 mm.
6. La pression devant l'arroseur (générateur) est spécifiée à l'aide de la formule :
,
m.
7. Le nombre de gicleurs est déterminé par la formule :
Où m- Nombre de rangées;
n- nombre d'arroseurs d'affilée.
Où UN Et V- longueur et largeur du local à protéger du feu, UN= 42 m ; V= 14 m.
, 
Le nombre de sprinklers impliqués dans la localisation et l'extinction de l'incendie est déterminé :
9. Un schéma de conception de l'installation d'extinction d'incendie à eau est établi.
Lors de l'élaboration d'un schéma de tracé des canalisations de distribution, il est nécessaire de s'efforcer de sélectionner un schéma qui garantirait l'approvisionnement en eau avec les plus faibles pertes de charge dans le réseau avec le plus petit diamètre de canalisation possible.
L'option suivante est acceptée :
10. Le calcul hydraulique de l'installation d'eau est effectué.
Le calcul hydraulique consiste à déterminer les paramètres de l'alimentation en eau principale en fonction de la hauteur des canalisations de distribution avec arroseurs, de la pression libre au niveau de l'arroseur « dictant » et de la perte de charge dans le réseau dans la zone comprise entre l'arrivée d'eau et l'arroseur « dictant ». » arroseur.
Riz. 1 Schéma de conception d'une installation de gicleurs.
Nous résumons les calculs hydrauliques dans le réseau dans le tableau 1.
Tableau 1 Calcul hydraulique de l'installation des gicleurs
|
Parcelles |
je jem |
Diamètre nominal jemm |
Perte de charge à l'unité |
Tête en conception points LJm |
Consommation d'eau par calcul points q j l/s |
Consommation d'eau par unité qi l/s |
||||
Choix installation automatique lutte contre l'incendie
Le type d'installation d'extinction automatique, la méthode d'extinction, le type d'agents d'extinction d'incendie, le type d'équipement pour les installations d'extinction automatique d'incendie sont déterminés par l'organisme de conception en fonction des caractéristiques technologiques, structurelles et d'aménagement de l'espace des bâtiments protégés et locaux, en tenant compte des exigences de l'annexe A « Liste des bâtiments, structures, locaux et équipements, soumis à une protection par des installations d'extinction automatique d'incendie et des alarmes incendie automatiques » (SP 5.13130.2009).
Ainsi, en tant que concepteur, nous installons un système d'extinction automatique d'incendie à eau dans l'atelier de menuiserie. En fonction de la température de l'air dans l'entrepôt de produits électriques dans des emballages combustibles, nous acceptons un système de gicleurs d'extinction d'incendie à eau, car la température de l'air dans l'atelier de menuiserie est supérieure à + 5°C (clause 5.2.1. SP 5.13130. 2009).
L'agent extincteur dans une installation de gicleurs d'extinction d'incendie à eau sera de l'eau (manuel de A.N. Baratov).
Calcul hydraulique d'une installation d'extinction d'incendie par aspersion d'eau
4.1 Sélection des données standards pour le calcul et choix des sprinklers
Les calculs hydrauliques sont effectués en tenant compte du fonctionnement de tous les arroseurs sur une surface AUP minimale d'arrosage d'au moins 90 m2 (tableau 5.1 (SP 5.13130.2009)).
Nous déterminons le débit d'eau requis à travers l'arroseur dicté :
où est l'intensité d'irrigation standard (tableau 5.2 (SP 5.13130.2009));
Zone de conception pour l'irrigation par aspersion, .
1. Le débit d'eau estimé à travers l'arroseur dicté situé dans la zone irriguée protégée dictée est déterminé par la formule :
où K est le coefficient de performance du sprinkleur, accepté selon la documentation technique du produit ;
P - pression devant l'arroseur, .
En tant que concepteur, nous sélectionnons un modèle d'arroseur ESFR d=20 mm.
Nous déterminons le débit d'eau à travers l'arroseur dicté :
Vérification de l'état :
la condition est remplie.
Nous déterminons le nombre d'arroseurs impliqués dans le calcul hydraulique :
où est la consommation d'AUP, ;
Consommation de 1 arroseur, .
4.2 Placement des sprinklers dans le plan du local protégé
4.3 Acheminement des pipelines
1. Le diamètre du pipeline dans la section L1-2 est attribué par le concepteur ou déterminé par la formule :
Consommation dans cette zone, ;
Vitesse de déplacement de l'eau dans la canalisation, .
4.4 Calcul du réseau hydraulique
Selon le tableau B.2 de l'annexe B « Méthodologie de calcul des paramètres du système d'extinction d'incendie pour l'extinction d'incendie de surface avec de l'eau et de la mousse à faible foisonnement » (SP 5.13130.2009), on prend le diamètre nominal de la canalisation égal à 50 mm ; pour les conduites d'eau et de gaz en acier (GOST - 3262 - 75), la caractéristique spécifique du pipeline est égale à .
1. La perte de charge P1-2 dans la section L1-2 est déterminée par la formule :
où est la consommation totale des eaux usées du premier et du deuxième arroseur, ;
Longueur de la section entre 1 et 2 arroseurs, ;
Caractéristiques spécifiques du pipeline, .
2. La pression au niveau du sprinkleur 2 est déterminée par la formule :
3. Le débit de l’arroseur 2 sera :
8. Diamètre du pipeline sur le site L 2-un sera:
accepter 50 mm
9. Perte de pression R. 2-un Localisation sur L 2-un sera:
10. Pression ponctuelle UN sera:
11. Débit estimé dans la zone comprise entre 2 et le point UN sera égal à :
12. Pour la branche gauche de la rangée I (Figure 1, section A), il est nécessaire de fournir un débit sous pression. La branche droite de la rangée est symétrique à gauche, donc le débit pour cette branche sera également égal, et donc la pression au point UN sera égal.
13. La consommation d'eau pour la branche I sera :
14. Calculez le coefficient de branche à l'aide de la formule :
15. Diamètre du pipeline sur le site L a-c sera:
nous acceptons 90 mm, .
16. La caractéristique généralisée de la branche I est déterminée à partir de l'expression :
17. Perte de pression R. a-c Localisation sur L a-c sera:
18. La pression au point b sera :
19. Le débit d'eau de la branche II est déterminé par la formule :
20. Le débit d'eau de la branche III est déterminé par la formule :
nous acceptons 90 mm, .
21. Le débit d'eau de la branche IV est déterminé par la formule :
nous acceptons 90 mm, .
22. Calculez le coefficient de ligne à l'aide de la formule :
23. Calculons la consommation à l'aide de la formule :
24. Vérification de l'état :
la condition est remplie.
25. La pression requise de la pompe à incendie est déterminée par la formule :
où est la pression requise de la pompe à incendie, ;
Perte de pression dans les sections horizontales du pipeline ;
Perte de pression sur une section horizontale du pipeline s - st, ;
Perte de pression dans la section verticale du pipeline Base de données, ;
Pertes de charge dans les résistances locales (pièces façonnées B Et D), ;
Résistances locales dans la centrale (vanne de signalisation, vannes, volets), ;
Pression à l'arroseur dicté, ;
Pression piézométrique (hauteur géométrique de l'arroseur dicté au-dessus de l'axe de la pompe à incendie), ;
Pression d'entrée de la pompe à incendie, ;
Pression requise, .
26. Perte de pression sur une section horizontale du pipeline s - st sera:
27. Perte de pression sur une section horizontale du pipeline UN B sera:
où est la distance jusqu'à la station de pompage d'extinction d'incendie, ;
28. La perte de pression sur la section horizontale du pipeline BD sera :
29. Les pertes de charge dans les sections horizontales du pipeline seront :
30. La résistance locale dans l'unité de contrôle sera :
31. La résistance locale dans l'unité de commande (vanne de signalisation, vannes, volets) est déterminée par la formule :
où est respectivement le coefficient de perte de charge dans l'unité de commande des arroseurs (accepté individuellement selon la documentation technique de l'unité de commande dans son ensemble) ;
L'eau circule à travers la centrale, .
32. La résistance locale dans l'unité de contrôle sera :
Nous sélectionnons une unité de commande de gicleurs d'air - УУ-С100/1.2Вз-ВФ.О4-01 TU4892-080-00226827-2006* avec un coefficient de perte de pression de 0,004.
33. La pression requise de la pompe à incendie sera :
34. La pression requise de la pompe à incendie sera :
35. Vérification de l'état :
la condition n'est pas remplie, c'est-à-dire l'installation d'un réservoir supplémentaire est nécessaire.
36. Sur la base des données obtenues, nous sélectionnons une pompe pour l'AUPT - une pompe centrifuge 1D, série 1D250-125, avec une puissance de moteur électrique de 152 kW.
37. Déterminez l'approvisionnement en eau dans le réservoir :
où Q us est le débit de la pompe, l/s ;
Réseau d'eau Q - débit réseau d'approvisionnement en eau, l/s;
Calcul du distributeur d'eau automatique
Pression minimale dans le distributeur d'eau automatique :
Nmoy = N 1 + Z + 15
où H 1 est la pression au niveau de l'arroseur dicté, m.v.s. ;
Hauteur géométrique Z depuis l'axe de la pompe jusqu'au niveau de l'arroseur, m ;
Z= 6 m (hauteur du local) + 2 m (niveau du sol de la salle des pompes en dessous) = 8 m ;
15 - réserve de fonctionnement de l'installation jusqu'à la mise en marche de la pompe de secours.
N moy =25+8+15=48 m.v.s.
Pour maintenir la pression du distributeur d'eau automatique, nous sélectionnons une pompe jockey CR 5-10 avec une pression de 49,8 m.w.s.