Данный перечень содержит вполне исчерпывающий список возможностей, применимых для большинства расчетов. Рассмотрим программу поподробнее. Интерфейс и работа программы Интерфейс программы особых нареканий не вызывает. Все элементы вполне очевидно расположены и выполняют свои функции. Освоение не требует временных затрат для любого человека более или менее привычно работающего в среде WINDOWS. Интерфейс построен на вкладках, между которыми можно переключаться в любой время для внесения изменений. В первой вкладке вводятся общие данные проекта, которые затем используются при построении отчета. Основным рабочим окном (или окнами, в зависимости от количества) является окно секции. Там в табличной форме производится ввод исходных данных, а также производится промежуточные расчеты по расходам и давлению.

Не стану утомлять вас описанием процедуры ввода параметров, тем более что все это подробно объясняется в видео-уроках, которые можно вызвать по нажатию Ctrl + F1 (при условии наличия подключения к Интернету). Отмечу только, что ввод параметров осуществляется довольно просто, при наличии аксонометрической схемы, или, хотя бы, плана секции (для предварительного расчета) с нанесенными размерами. Помимо питающих и распределительных трубопроводов, в расчете можно учитывать дренчерные завесы, а также пожарные краны совмещенного противопожарного водопровода. Один из минусов программы – отсутствие графической составляющей, которая позволяла бы визуально контролировать ввод параметров секции пожаротушения. Данная функция представляется мне крайне полезной, а включение краткой аксонометрии в состав отчета сделала бы его очень наглядным. Пример такой функции можно увидеть в настоящее время только в зарубежном программном обеспечении.
Отличная функция, включенная в состав программы – возможность автоматического ввода гидравлических параметров оборудования (оросителей, пожарных кранов и диафрагм, узлов управления и гибких подводок из гофротрубы) при выборе его из встроенного каталога. После окончания расчета диктующей секции (до узла управления), на вкладке «Подбор насосов» производится ввод параметров и расчет насосного оборудования пожаротушения.
Варианты гидравлических схем включения пожарных насосов включает в себя до 5 насосов (основных и резервных), включенных как параллельно, так и последовательно. С помощью закладки «Доп/расчеты» автоматически рассчитывается количество патрубков для подключения пожарной техники, объем резервуара и минимальный необходимый диаметр подводящего трубопровода. Отчет Результатом работы программы является отчет в формате PDF. Расчеты секций, входящие в состав отчета можно выбирать. Цена Стоимость программного обеспечения «ГидРаВПТ» может рассчитываться исходя из времени использования:

• 1 месяц – 2 500 рублей;
• 4 месяца – 6 000 рублей;
• 12 месяцев – 12 000 рублей;
• без ограничения по сроку – 25 000 рублей.

Стоимость, в общем и целом приличная, однако если учесть, что 25 000 рублей – это 10-20% от средней цены за рабочую документацию по установке водяного пожаротушения, то, по-моему, цена вполне оправдана и даже низка. Очевидные плюсы программы также заключаются в схеме лицензирования и защиты от несанкционированного использования:

1. При покупке программы с использованием без ограничения по сроку, вы получаете бесплатную поддержку и обновления навсегда.
2. Защита программного обеспечения позволяет использовать ее на разных компьютерах, поскольку файл-ключ находится на флеш-накопителе. Таким образом, отпадает необходимость покупки нескольких копий программы для компании. Покупается одна лицензия, и флешка с ключом передается между сотрудниками в случае необходимости.

Плюсы:

• практически первая и единственная программа в своем роде;
• наличие сертификата соответствия, что дает возможность включать отчеты программы в состав проектной документации;
• понятный и удобный интерфейс;
• при обучении работе с программой отлично помогают видео-уроки;
• наличие дополнительных сопутствующих расчетов – объем резервуара, количество патрубков для пожарной техники, диаметр всасывающего трубопровода;
• хорошая поддержка через сайт ГидраВПТ.рф;
• вменяемая цена (10-20% от стоимости проектных работ по одному объекту).

Минусы:

• отсутствие графической составляющей в программе.

Выводы Программа является законченным продуктом, который можно смело рекомендовать проектировщикам систем противопожарной защиты. Идеальный вариант покупки – неограниченная версия на отдел проектирования.

Цель гидравлического расчета — определение расхода воды на пожаротушение, диаметров распределительных, питающих и подводящих трубопроводов и необходимого требуемого давления и расхода для насосной установки.

Гидравлический расчет выполнен по техническим данным представленным в (Гидравлическая схема расчета параметров)

Параметры установки пожаротушения торгового центра и других помещениях в подтрибунных пространствах принято в соответствии с требованиями СТУ:

— помещения объекта относятся к I группе помещений;

— интенсивность орошения — 0,12 л/(с·м 2);

— минимальная площадь для расчета расхода воды — 120 м 2 ;

— продолжительность подачи воды — 60 мин;

— максимальная площадь, защищаемая одним оросителем — 12 м 2 ;

— расход воды на внутреннее пожаротушение здания от пожарных кранов составляет 2 струи с расходом каждой не менее 5 л/с.

Рабочей документацией предусмотрена защита от пожара автоматической установкой водяного пожаротушения со спринклерными оросителями RA1325 Reliable с коэффициентом производительности 0,42.

На магистральной сети трубопровода предусмотрен монтаж пожарных кранов на питающих и распределительных трубопроводах диаметром DN 65. Расстановка пожарных кранов выполнена с учетом орошения каждой точки защищаемых помещений двумя струями с высотой компактной струи не менее 12 м для помещений здания. При этом расход от одного пожарного крана составляет не менее 5,2 л/с, а требуемый напор у пожарного крана — не менее 19,9 м. вод. ст. (согласно табл. 3 СП10.13130.2009).

Трубопроводы установки пожаротушения выполнены из электросварных и водогазопроводных труб по ГОСТ 10704-91 и ГОСТ 3262-75 различного диаметра.

Источником холодного водоснабжения проектируемого объекта является проектируемый водовод. Напор в существующей сети водопровода равен 2,6 атм. (26,0 м).

Расчетная площадь для определения параметров насосной станции пожаротушения принята на отм.+21,600 (6 этаж), расположение распределительного трубопровода на отм.+28,300 (под перекрытием) с монтажным положением оросителей вертикально вверх. Участок принят для расчета по причине того, что является наиболее удаленным, тупиковым и высоко поднятым по отношению к другим участкам данной секции.

Внутренний противопожарный водопровод выполнен совмещенным со спринклерным водяным пожаротушением, общая насосная группа.

Для определения параметров насосной станции пожаротушения принято расположение основания для пожарных насосов на отм.-0,150 (1 этаж).

Максимальное расстояние между спринклерами 2,7-3,0 м (в форме квадрата с учетом технических требований и эпюры орошения или прямоугольной формы с соблюдением охвата орошения). Диаметр окружности, защищаемая одним оросителем 4,0м, соответственно один ороситель защищает площадь 12,5 м2.

Свободный напор в наиболее удаленном и высокорасположенном оросителе должен быть не менее 12 м (0,12 МПа). Расход через диктующий ороситель
Qmin = k√ Н = 0,42√12 =1,455 л/с.

На защищаемой площади 120 м2 требуется не менее 16 (120/(2,76*2,76)) оросителей, минимальная интенсивность орошения 0,12 л/(с·м 2), тогда расход воды каждого оросителя должен составить: л/с, где м 2 — площадь орошения, — число оросителей, л/(с·м 2) — нормативная интенсивность орошения.

Гидравлический расчет системы автоматического пожаротушение

Расчет производится для тупиковой не симметричной схемы.

Гидравлический расчет для подбора моноблочной насосной установки произведен в соответствии с Приложением В СП 5.13130.2009.

Основные показатели гидравлического расчета, представлены в таблице 1.

Таблица 1 Гидравлический расчет

№ участка	Длина участка L, м	Ду, мм	Удельная харак-ка тр-да, Кт			Коэф-нт производ. оросителя, k, л/с·м²			Напор Н, м.вод.ст.		РасходQ, л/с Q=k √ Н		Потери участка, м.вод.ст. Hι=Q²*L/Кт	Участок 1-тупик-й 2-кольц-й	Скорость фактич. V, м/с
			Рядок А ветвь а1-а2 (1 ороситель)
1а — диктующий ороситель					0,42			12,0				1,455
уч. а1-а2	5,0	25	3,65		0,42							1,455	2,900	1
Геометр. высота оросителя а1от а2 (с отм.+22,500 м на отм.+24,000м)													-1.50
Требуемый напор и расход в т.а2								13,40				1,537
уч. а2-А	5,0	25	3,65		0,42							2,992	12,26	1
Геометр. высота оросителя а2 от магистрали (с отм.+24,000 м на отм.+28,300м)													-4.30
Рядок Е ветвь е1-Е
1е — ороситель				0,42				12,0				1,455
уч. е1-е2	4,7	25	3,65	0,42								1,455	2.726	1
Геометр. высота оросителя е1от е2 (с отм.+22,500 м на отм.+24,000м)													-1.50
Требуемый напор и расход в т.е2								13,226				1,530
уч. е2-Е	5,0	25	3,65	0,42								2,985	12,206	1
Геометр. высота оросителя е2 от магистрали (с отм.+24,000 м на отм.+28,300м)													-4.30
Требуемый напор и расход в т.Е ’							21,131
В е1-Е =Q е1-Е 2 /Р Е ’ =2,985 2 /21,131=0,422
расход на уч-ке е1-Е: Q е1-Е =(В е1-Е * Р Е) 0.5 =(0,422* 21,758) 0.5										3,030
Магистраль А-К
Требуемый напор и расход в т.А								21,36				1,941
Уч.А-Б	3,0	100	4231		0,42							4,933	0,017
Требуемый напор и расход в т.Б								21,377				1,942
Уч.Б-В	2,5	100	4231		0,42							6,875	0,028
Требуемый напор и расход в т.В								21,405				1,943
Уч.В-Г	1,1	100	4231		0,42							8,818	0,020
Требуемый напор в т.Г								21,425
Требуемый напор и расход на уч-ке Г1-Г								21,425
Гидравлическая характеристика В г1-Г = Q г1-Г 2 /Р г ’ =2,992 2 /21,36=0,419
расход на уч-ке Г1-Г: Q г1-Г =(В г1-Г * Р г) 0.5 =(0.419* 21,425) 0.5												2,996
Уч.Г-Д	1,4	100	4231		0,42							11,814	0,046
Требуемый напор и расход в т.Д								21,471				1,946
Уч.Д-Д1	2,5	100	4231		0,42							13,760	0,112
Требуемый напор и расход в т.Д1								21,583				1,951
Уч.Д1-Д2	2,5	100	4231		0,42							15,711	0,146
Требуемый напор и расход в т.Д2								21,729				1,958
Уч.Д2-Е	0,4	100	4231		0,42							17,669	0,029
Требуемый напор и расход в т.Е								21,758
Уч.Е-Ж	1,0	100	4231		0,42							20,699	0,101
Требуемый напор и расход в т.Ж								21,859
Уч.Ж-Ж1	0,9	125	13190		0,42							25,899	0,046
Требуемый напор и расход в т.Ж1								21,905
Уч.Ж1-Ж2	0,2	125	13190		0,42							31,099	0,015
Требуемый напор и расход в т.Ж2								21,92				1,966
Уч.Ж2-Ж3	2,5	125	13190		0,42							33,065	0,207
Требуемый напор и расход в т.Ж3								22,127				1,976
Уч.Ж3-И	2,0	125	13190		0,42							35,041	0,186
Требуемый напор и расход в т.И								23,313
Гидравлическая характеристика В и1-и = Q и1-и 2 /Р и ’ =2,985 2 /21,131=0,422
расход на уч-ке и1-и: Q и1-и =(В и1-и * Р и) 0.5 =(0,422* 23,313) 0.5												3,136
Уч.И-К	127,10	125	13190		0,42							38,177	14,044
Т.К								37,357				38,177
Внутренний противопожарный водопровод (2х5,2 л/с)
ПК6(1)
уч.Ж-ПК6(1)	7,7	65	572						19,90		5,200		0,364	1
Разница высоты на уч. Ж-ПК6(1) составляет:									-5.45
Расход и давление перед пожарным краном ПК6(1) составит (перед диафрагмой):									29,429
Расход перед ПК после установки шайбы:											5,200
ПК6(2)
уч.И-ПК6(2)	7,7	65	572						19,90		5,200		0,364	1
Разница высоты на уч. И-ПК6(2) составляет:									-5,45
Расход и давление перед пожарным краном ПК6(2) составит:									29,477
Давление перед ПК не превышает 0,4МПа
На ПК устанавливается диафрагма (дроссельная шайба), диаметр отверстия шайбы 20,4 мм
Давление и расход перед ПК после установки шайбы:											5,2
			Питающий трубопровод
т.К									37,357		38,177
уч. К-УУ	63,15	150	28690								38,177		3,208
УУ									40,565		38,177
Потери давления в УУ						0,00018							0,262
Потери общие составляют:													30,157
Местные сопротивления 20%													6,031
Геометр. высота дикт. оросителя относительно УУ с отм.1,45 на отм. 22.500									21,050
			Результаты расчета до УУ
Требуемый напор секции (перед УУ)									67,908		м
Требуемый расход секции на			120			м 2			38,177		л/с		137,44	м 3 /ч
Всего оросителей									16		шт		оросителей на площади
Защищаемая площадь									120		м 2
На 1 ороситель									7,500		м 2
Интенсивность орошения									0,318		л/(с · м 2)		результат расчета
			Подводящий трубопровод до УУ
т.УУ									67,908		38,177
уч. УУ-G	0,8	150	28690								38,177		0,0406
т.G									67,949		38,177
уч. G-H	11,45	200	209900								38,177		0,079
т.H									68,028		38,177
уч. H-F	0,97	100	4231								38,177		0,334	1	4,8
т.F									68,362		38,177
Геометр. высота оси насоса относительно УУ с отм.+0.27 на отм.+1.45									1,18
Потери в насосе									1,0
Местные сопротивления от насоса до УУ 20%									0,091		м
Давление в конце участка трубопровода (за насосом)									70,633		м
Всасывающий трубопровод
Давление перед врезкой всасыв. труб-да (Нвс) от ввода ВК									26		м
Рассматривается участок на пропуск расхода на один ввод, V не д/превышать 2,8 м/с до патрубков насосной установки
уч.»Ввод»-F	25,00	200	209900								38,177		0,173	1	1,2
т.F									25,827		38,177
уч. F-Z	0,57	100	4231								38,177		0,196	1	4,8
Местные сопротивления до насоса 20%									0,074
Давление на входе пожарного насоса (Н подпора)									25,557		м
Результат расчетов параметров системы:
Q системы =			38,177			л/с			Q пожарного насоса =					137,44	м 3 /ч
P системы =			0,4508			МПа			Н пожарного насоса =					45,08	м.вод.ст.

Интенсивность орошения защищаемой площади с учетом орошения зоны спринклера совместно с соседними спринклерами по результатам расчетов получена i=0,318 л/(с · м2), что обеспечивает требуемую интенсивность i=0,12 л/(с · м2).

Производительность моноблочной насосной установки на отм. -0,150 в пом.Г.1.79 (Насосная ВПТ) 1-го этажа принята из условия обеспечения основным пожарным насосом расхода воды Q » 137,5 м3/ч и давления подачи Н=46,0м (эта цифра из графика насоса Q-H), жокей-насос принят с расходом воды Q » 5,45 м3/ч и давления подачи Н=54,4 м.

Данный расчет Вы можете скачать бесплатно (для личного пользования):

• расчет в формате Word —
• принципиальная расчетная схема в формате ПДФ —

Информация на сайте является интеллектуальной собственностью. Просьба ее не распространять на других сайтах.

Спринклерная система водяного пожаротушения практична и функциональна. Она применяется в рамках развлекательных объектов, хозяйственных и производственных построек. Основная особенность спринклерных линий — наличие оросителей с полимерными вставками. Под воздействием высоких температур вставка сплавляется, активируя процесс пожаротушения.

Схема спринклерной системы пожаротушения

В состав типовой системы входят следующие элементы.

• Управляющие модули.
• Трубопровод.
• Спринклерные оросители.
• Управляющий модуль.
• Задвижки.
• Импульсный модуль.
• Компрессорное оборудование.
• Измерительные приборы.
• Насосная установка.

При расчете систем тушения пожара учитываются параметры помещения (площадь, высота потолков, планировка), предписания отраслевых нормативов, требования технического задания.

Расчет спринклерных установок водяного пожаротушения должны осуществлять квалифицированные специалисты. Они располагают профильными измерительными приборами и необходимым программным обеспечением.

Преимущества системы

Спринклерные системы пожаротушения обладают множеством достоинств.

• Автоматическое срабатывание при возникновении возгорания.
• Простота основных рабочих схем.
• Сохранение эксплуатационных характеристик на протяжении длительного срока.
• Удобство обслуживания.
• Приемлемая стоимость.

Недостатки системы

К минусам спринклерных систем относится.

• Зависимость от штатной линии подачи воды.
• Невозможность применения на объектах с высокой степенью электрификации.
• Сложности при использовании в условиях отрицательных температур (требуется применение воздушно-водных решений).
• Непригодность оросителей к повторному использованию.

Пример расчета спринклерной установки водяного пожаротушения

Гидравлический расчет спринклерной системы пожаротушения позволяет определить рабочие показатели давления, оптимальный диаметр трубопровода и производительность линии.

При расчете спринклерного пожаротушения в части расхода воды используется следующая формула:

Q=q p *S, где:

• Q — производительность оросителя;
• S — площадь целевого объекта.

Расход воды измеряется в литрах в секунду.

Расчет производительности оросителя производится по формуле:

q p = J p * F p , где

• J p — интенсивность орошения, установленная нормативными документами, в соответствии с типом помещения;
• F p — площадь покрытия одного спринклера.

Коэффициент производительности оросителя представлен в виде числа, не сопровождается единицами измерения.

При расчете системы инженеры определяют диаметр выходных отверстий оросителей, расход материалов, оптимальные технологические решения.

Если вам требуется расчет спринклерной системы пожаротушения, обратитесь к сотрудникам «Теплоогнезащита». Специалисты быстро справятся с задачей, предоставят рекомендации по решению типовых и нестандартных вопросов.

1. Расчет спринклерной установки

Порядок расчета спринклерных и дренчерных установок следую­щий:

1. Определяется группа помещений по степени опасности развития пожара, к кото­рой относится проектируемое помещение, производство или техно­логический процесс.

Для пожарной нагрузки 350 МДж·м -2 принимаем 2-ю группу помещений.

2. Определяются требуемые параметры водяной или пенной ус­тановки пожаротушения.

Для 2-й группы помещения и огнегасительного вещества имеем:

Интенсивность орошения Ј р , не менее 0,12 л/с·м 2 ;

Площади, защищаемая одним спринкерным гасителем, F р ; 12 м 2 ;

Продолжительность работы установки, 60 мин;

Расстояние между гасителями, L с , 4 м.

3. Определяется требуемая производительность оросителя по формуле:

,

л/с

4. Определяется требуемый коэффициент производительности оросителя, по формуле:

,

где h - свободный напор перед оросителем, принимается равным 5 м.

5. По расчетному значению требуемого коэффициента производительности принимается диаметр выходного отверстия оросителя из условия К > Кр . Принимаем К=0,71 , тогда диаметр выходного отверстия будет равен 15 мм.

6. Уточняется напор перед оросителем (генератором) по формуле:

,

м.

7. Определяется количество оросителей по формуле:

где m - количество рядов;

n - количество оросителей в ряду.

где а и в - длина и ширина защищаемого помещения от пожара, а = 42 м; в = 14 м.

,

Определяется количество оросителей, участвующих в локализации и тушении пожара:

9.Составляется расчетная схема водяной установки пожаротушения.

При разработке схемы трассировки распределительных трубопроводов необходимо стремиться к выбору такой схему, при которой обеспечивалась бы подача воды с наименьшими потерями напора в сети при возможно меньшем диаметре труб.

Принимается следующий вариант:

10. Производится гидравлический расчет водяной установка.

Гидравлический расчет заключается в определении параметров основного водопитания в зависимости от высоты подъема распределительных трубопроводов с оросителями, свободного напора у "диктующего" оросителя и потерь напора в сети на участке между водопитателем и "диктующим" оросителем.

Рис. 1 Расчетная схема спринклерной установки.

Гидравлические расчеты в сети сведём в таблицу 1.

Таблица 1 Гидравлический расчёт спринклерной установки

	Участков	l i м	Диаметр условного прохода d i мм			Потери напора на уч - ке		Напор в расч. точках L j м	Расход воды в расч. точках q j л/с	Расход воды на уч –х q i л/с

Выбор автоматической установки пожаротушения

Тип автоматической установки тушения, способ тушения, вид огнетушащих средств, тип оборудования установок пожарной автоматики определяются организацией-проектировщиком в зависимости от технологических, конструктивных и объемно-планировочных особенностей защищаемых зданий и помещений с учетом требований приложения А «Перечень зданий, сооружений, помещений и оборудования, подлежащих защите автоматическими установками пожаротушения и автоматической пожарной сигнализацией» (СП 5.13130.2009).

Таким образом на правах проектировщика в столярном цехе устанавливаем спринклерную установку водяного пожаротушения. В зависимости от температуры воздуха на складе электротоваров в сгораемой упаковке спринклерную установку водяного пожаротушения принимаем водонаполненную, так как температура воздуха в столярном цехе более + 5°С (п. 5.2.1. СП 5.13130.2009).

Огнетушащим веществом в спринклерной установке водяного пожаротушения будет являться вода (справочник Баратова А.Н.).

Гидравлический расчет водяной спринклерной установки пожаротушения

4.1 Выбор нормативных данных для расчета и выбор оросителей

Гидравлический расчет ведется с учетом работы всех оросителей на минимальной площади спринклерной АУП равной не менее 90 м 2 (таблица 5.1 (СП 5.13130.2009)).

Определяем требуемый расход воды через диктующий ороситель:

где - нормативная интенсивность орошения, (таблица 5.2 (СП 5.13130.2009));

Проектная площадь орошения спринклером, .

1. Расчетный расход воды через диктующий ороситель, расположенный в диктующей защищаемой орошаемой площади, определяется по формуле:

где К - коэффициент производительности оросителя, принимаемый по технической документации на изделие, ;

Р - давление перед оросителем, .

На правах проектировщика выбираем спринклерный водяной ороситель модели ESFR d=20 мм.

Определяем расход воды через диктующий ороситель:

Проверка условия:

условие выполняется.

Определяем число оросителей, участвующих в гидравлическом расчете:

где - расход АУП, ;

Расход 1 оросителем, .

4.2 Размещение оросителей в плане защищаемого помещения

4.3 Трассировка трубопроводов

1. Диаметр трубопровода на участке L1-2 назначает проектировщик или определяется по формуле:

Расход на данном участке, ;

Скорость движения воды в трубопроводе, .

4.4 Гидравлический расчет сети

По таблице В.2 приложения В «Методика расчета параметров АУП при поверхностном пожаротушении водой и пеной низкой кратности» (СП 5.13130.2009) принимаем номинальный диаметр трубопровода равный 50 мм, для стальных водогазопроводных труб (ГОСТ - 3262 - 75) удельная характеристика трубопровода равна.

1. Потери давления Р1-2 на участке L1-2 определяется по формуле:

где - суммарный расход ОТВ первого и второго оросителя, ;

Длина участка между 1 и 2 оросителем, ;

Удельная характеристика трубопровода, .

2. Давление у оросителя 2 определяется по формуле:

3. Расход оросителя 2 составит:

8. Диаметр трубопровода на участке L 2-а составит:

принимаем 50 мм

9. Потери давления Р 2-а на участке L 2-а составят:

10. Давление в точке а составит:

11. Расчетный расход на участке между 2 и точкой а будет равен:

12. Для левой ветви рядка I (рисунок 1, секция А) требуется обеспечить расход при давлении. Правая ветвь рядка симметрична левой, поэтому расход для этой ветви тоже будет равен, а следовательно, и давление в точке а будет равно.

13. Расход воды для ветви I составит:

14. Рассчитаем коэффициент ветви по формуле:

15. Диаметр трубопровода на участке L а-в составит:

принимаем 90 мм, .

16. Обобщенная характеристика ветви I определяется из выражения:

17. Потери давления Р а-в на участке L а-в составят:

18. Давление в точке в составит:

19. Расход воды из ветви II определяют по формуле:

20. Расход воды из ветви III определяют по формуле:

принимаем 90 мм, .

21. Расход воды из ветви IV определяют по формуле:

принимаем 90 мм, .

22. Рассчитаем коэффициент рядка по формуле:

23. Рассчитаем расход по формуле:

24. Проверка условия:

условие выполняется.

25. Определяется требуемое давление пожарного насоса по формуле:

где - требуемое давление пожарного насоса, ;

Потери давления на горизонтальных участках трубопровода,;

Потери давления на горизонтальном участке трубопровода с - cт , ;

Потери давления на вертикальном участке трубопровода БД , ;

Потери давления в местных сопротивлениях (фасонных деталях Б и Д ), ;

Местные сопротивления в узле управления (сигнальном клапане, задвижках, затворах), ;

Давление у диктующего оросителя, ;

Пьезометрическое давление (геометрическая высота диктующего оросителя над осью пожарного насоса), ;

Давление на входе пожарного насоса, ;

Давление требуемое, .

26. Потери давления на горизонтальном участке трубопровода с - cт составят:

27. Потери давления на горизонтальном участке трубопровода АБ составят:

где - расстояние до насосной станции пожаротушения, ;

28. Потери давления на горизонтальном участке трубопровода БД составят:

29. Потери давления на горизонтальных участках трубопровода составят:

30. Местные сопротивления в узле управления составят:

31. Местные сопротивления в узле управления (сигнальном клапане, задвижках, затворах) определяется по формуле:

где - коэффициент потерь давления соответственно в спринклерном узле управления, (принимается индивидуально по технической документации на узел управления в целом);

Расход воды через узел управления, .

32. Местное сопротивление в узле управления составит:

Выбираем узел управления спринклерный воздушный - УУ-С100/1,2Вз-ВФ.О4-01 ТУ4892-080-00226827-2006* с коэффициентом потерь напора 0,004.

33. Требуемое давление пожарного насоса составит:

34. Требуемый напор пожарного насоса составит:

35. Проверка условия:

условие не выполняется, т.е. требуется установка дополнительного резервуара.

36. Согласно получившихся данных подбираем насос для АУПТ - центробежный насос 1Д, серии 1Д250-125, с мощностью электродвигателя 152 кВт.

37. Определяем запас воды в резервуаре:

где Q нас - расход насоса, л/с;

Q вод.сети - расход водопроводной сети, л/с;

Расчет автоматического водопитателя

Минимальный напор в автоматическом водопитателе:

Н ав =Н 1 +Z+15

где Н 1 -напор у диктующего оросителя, м.в.с.;

Z-геометрическая высота от оси насоса, до уровня оросителей, м;

Z= 6м (высота помещения) + 2 м (уровень пола насосной ниже) = 8м;

15-запас на работу установки до включения резервного насоса.

Н ав =25+8+15=48 м.в.с.

Для поддержания давления автоматического водопитателя выбираем жокей-насос CR 5-10 c напором 49,8 м.в.с.