Možnosť využitia riešení z teórie pružnosti pri výpočte vertikálnych deformácií zdôvodnil N.M. Gersevanov. Tento prístup je však platný v medziach zaťažení, pri ktorých sa pozoruje lineárny vzťah medzi napätiami a deformáciami.

Navrhnuté podľa závislosti (8.29) základy v mnohých prípadoch sa ukazujú ako nehospodárne z dôvodu nevyužitia únosnosti zemín, najmä piesčitých, ako aj ílovitých (tvrdá, polotuhá a žiaruvzdorná konzistencia) aj v lineárnom štádiu deformácie. V tejto súvislosti SNiP 2.02.01-83* „Základy budov a stavieb“ odporúča obmedziť priemerný tlak pod základňou základu vypočítaným odporom základovej pôdy. R, ktorý umožňuje vypočítať sadnutie základov na základe lineárneho vzťahu medzi napätiami a deformáciami. Pri výpočte základov na základe deformácií je teda potrebné, aby bola podmienka splnená

P ≤ R, (8.37)

Kde R- priemerný tlak pozdĺž základne základu; R- vypočítaný odpor základovej pôdy.

Kde γ с1 A γ с2- koeficienty prevádzkových podmienok pôdneho základu a konštrukcie v interakcii so základom, brané podľa tabuľky 8.3; k- koeficient spoľahlivosti akceptovaný pri určovaní pevnostných charakteristík pôdy priamymi skúškami, k= 1,0; pri použití tabuľkovo vypočítaných hodnôt pôdy k = 1,1; k z- koeficient sa rovná šírke základovej základne b≤ 10 m, k z= 1,0; pri b≥10 m - k z= Z 0/b + 0,2 (tu Z 0= 8 m); M y; M q, M s- koeficienty v závislosti od uhla vnútorného trenia nosnej vrstvy pôdy; b- šírka základovej základne, m;

Tabuľka 8.3. Hodnoty koeficientov prevádzkových podmienok γ с1 A γ с2

Pôdy	γ с1	γ с2 pre budovy s pevným konštrukčným riešením s pomerom dĺžky konštrukcie (priehradky) k jej výške L/H rovný
		4 alebo viac	1,5 alebo menej
Hrubý klastický s piesčitým plniace a piesčité, okrem jemných a prašných Piesky sú fajn Prašné piesky: - nízka vlhkosť a vlhkosť - nasýtený vodou ílovité, rovnako ako hruboklastické s hlineným plnivom s indikátor tekutosti pôdy alebo plniva: JL≤ 0,25 0,25≤ JL <0,5 JL > 0,5	1,25 1,2 1,1	1,2 1,1 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0	1,4 1,1 1,1 1,0
Poznámky 1. Konštrukcie konštrukcií s tuhou konštrukciou sú prispôsobené na zachytávanie síl z deformácií základov. 2. Pre budovy s flexibilným dizajnom γ с2 berie sa rovná 1. 3. Pre stredné hodnoty koeficient L/H γ с2 určená interpoláciou.

Tabuľka 8.4. Hodnoty koeficientov My, Mq, Ms

φ	M y	M q<.SUB>	Pani	φ	M y	M q	Pani
	0,00	1,00	3,14	23	0,69	3,65	6,24
1	0,01	1,06	3,23	24	0,72	3,87	6,45
2	0,03	1,12	3,32	25	0,78	4,11	6,67
3	0,04	1,18	3,41	26	0,84	4,37	6,90
4	0,06	1,25	3,51	27	0,91	4,64	7,14
5	0,08	1,32	3,61	28	0,98	4,93	7,40
6	0,80	1,39	3,71	29	1,06	5,25	7,67
7	0,12	1,47	3,82	30	1,15	5,59	7,95
8	0,14	1,55	3,93	31	1,24	5,95	8,24
9	0,16	1,64	4,05	32	1,34	6,34	8,55
10	0,18	1,73	4,17	33	1,44	6,76	8,88
11	0,21	1,83	4,29	34	1,55	7,22	9,22
12	0,23	1,94	4,42	35	1,68	7,71	9,58
13	0,26	2,05	4,55	36	1,81	8,24	9,97
14	0,29	2,17	4,69	37	1,95	8,81	10,37
15	0,32	2,30	4,84	38	2,11	9,44	10,80
16	0,36	2,43	4,94	39	2,28	10,11	11,25
17	0,39	2,57	5,15	40	2,46	10,85	11,73
18	0,43	2,73	5,31	41	2,66	11,64	12,24
19	0,47	2,89	5,48	42	2,88	12,51	12,79
20	0,51	3,06	5,66	43	3,12	13,46	13,37
21	0,56	3,24	5,84	44	3,38	14,50	13,98
22	0,61	3,44	6,04	45	3,66	15,64	14,64

γII A γ" II- spriemerovaná vypočítaná merná hmotnosť zemín ležiacich pod základom základu a v rámci hĺbky základu, kN/m3 (ak existuje podzemnej vody stanovené s prihliadnutím na vážiaci účinok vody); d 1- hĺbka základov od podlahy suterénu; pri absencii suterénu - z plánovaného povrchu, m; d b- hĺbka suterénu, počítaná od plánovacej značky, ale nie viac ako 2 m (pri šírke suterénu B > 20 m sa akceptuje db = 0); c II- vypočítaná hodnota mernej priľnavosti vrstvy únosnej zeminy, kPa (index II znamená, že výpočet sa vykonáva podľa druhej skupiny medzných stavov).

Vzorec (8.38) je založený na roztoku N.P. Puzyrevského, čo umožňuje určiť tlak na základňu, pri ktorej v masíve pod okrajmi nadácie vytvárajú sa zóny medznej rovnováhy. Napriek tomu sa vzorec (8.38) svojou štruktúrou líši od N.P. roztoku. Puzyrevského dodatočné koeficienty ( γ с1 A γ с2), ktoré zvyšujú spoľahlivosť výpočtov a umožňujú vziať do úvahy vplyv pevnostných a deformačných vlastností zemín na vytváranie zón medznej rovnováhy pod základom základu a tuhosť budovanej konštrukcie.

Dodatočný výraz zavedený do vzorca (8.38) sa rovná ( Mq- 1), umožňuje zohľadniť vplyv každodenného zaťaženia pôdy. Pri hĺbení jamy sa do určitej miery zachováva namáhaný stav zeminy, spôsobený pôsobením každodenného tlaku pôdy. Súčasne sa zvyšuje maximálny tlak, pri ktorom dosahujú zóny lokálneho narušenia pod okrajom základu hodnotu rovnajúcu sa 0,25 šírky základu. Stav zvyškového napätia však závisí od hĺbky výkopovej jamy a jej šírky. Potom s narastajúcou hĺbkou jamy, t.j. so zvyšujúcim sa zaťažením domácnosti bude v uvažovanej vrstve väčší zvyškový tlak.

Podľa vzorca (8.38) sa vypočíta odolnosť pôdy podklad je určený pre nosnú vrstvu, kde leží podklad základu. Niekedy v hĺbke Z pod nosnou vrstvou leží menej odolná zemina ( ryža. 8.8), pri ktorých sa môžu vyvinúť plastické deformácie. V tomto prípade sa odporúča skontrolovať napätia prenášané na strechu slabej pôdy podľa stavu

(8.39)

Kde σ zp- dodatočné vertikálne napätie; σ zg- stres z vlastnej hmotnosti pôdy; Rz- vypočítaný odpor pôdy v hĺbke strechy mäkkej pôdy z.

Ryža. 8.8. Schéma podmieneného základu

Rozsah Rz sa určuje podľa vzorca (8.38), pričom koeficienty prevádzkových podmienok γ с1 A γ с2 a spoľahlivosť k, a M y, M q, M s nachádza sa vo vzťahu k vrstve slabej pôdy.

hodnoty b z A d z určený na podmienečné založenie A B C D spočívajúci na mäkkej zemi.

V tomto prípade sa to akceptuje σ zp pôsobí na základe podmieneného základu A B C D (pozri obr. 8.8), potom je plocha jeho podrážky

Kde N- zaťaženie prenášané na okraj základu.

Keď poznáte oblasť základne podmieneného základu, môžete určiť jej šírku pomocou vzorca

(8.41)

Kde a = (l-b)/2 (l A b- rozmery projektovaného základu).

Po určení množstva podľa vzorca (8.38). Rz, skontrolujte stav (8,39). Ak je splnená, šmykové zóny nehrajú významnú úlohu v množstve vznikajúceho sedimentu. V opačnom prípade je potrebné akceptovať veľké rozmery základovej základne, pri ktorej je splnená podmienka (8.39).

Podmienená návrhová odolnosť základových pôd R o

Priradiť predbežné rozmery základov budov A štruktúry používajú sa podmienené návrhové únosnosti základových zemín Ro, ktoré sú uvedené v tabuľky 8,5 - 8,8.

Príklady

Príklad 8.2. Určte podmienenú konštrukčnú odolnosť jemného piesku, ak je známa: prirodzená vlhkosť ω = 0,07; prirodzená hustota ρ = 1,87 t/m3, hustota pevných častíc ρ S = 2,67 t/m3.

Stanovenie podmienenej návrhovej odolnosti zemín

1. Táto pôda je prachový piesok podľa GOST 25100-95 „Pôdy. Klasifikácia“, do hustých pieskov. Vzhľadom na to, že piesok má priemerný stupeň nasýtenia vodou (Sr = 0,79), určujeme jeho návrhovú odolnosť z tabuľky 2 v prílohe 3 k SNiP 2.02.01-83* „Základy budov a stavieb“

R° = 400 kPa.

2. Hlina. Pri zohľadnení hodnoty koeficientu pórovitosti e = 0,71 a indexu tekutosti JL = 0,16 určíme vypočítaný odpor z tabuľky 3 prílohy 3 k SNiP 2.02.01-83* „Základy budov a stavieb“

R° = 400 kPa.

3. Vzhľadom na to, že koeficient pórovitosti tejto pôdy je e = 0,7 a index tekutosti JL = 0,11, podľa tabuľky 3 prílohy 3 k SNiP 2.02.01-83 * „Základy budov a stavieb“ určujeme

R° = 400 kPa.

Stanovenie špecifickej hmotnosti pôdy

g = cg, kN/m3

1. Piesok, s=1,9 g/cm3=1,9 t/m3

g=1,9·9,8=18,62 kN/m3

2. Hlina, s=2,01 g/cm3=1,95 t/m3

g=2,01-9,8=19,7 kN/m3

3. Hlina, s=1,87 g/cm3=1,96 t/m3

g=1,87·9,8=18,326 kN/m3

Návrhové charakteristiky pôdy

• 1. Piesok:
  • - spojka,

s I = 3/1,5 = 2, s II = 3/1 = 3;

Uhol vnútorného trenia,

qI = 28/1,15 = 24,35 0; q II = 28/1 = 28 0;

Špecifická hmotnosť,

g I = g II = 18,62/1 = 18,62 kN/m3.

c I = 30/1,5 = 20 kPa, c II = 30/1 = 30 kPa;

ts I = 9/1,15 = 7,83 0, ts II = 9/1 = 9 0;

g I = g II = 19,7/1 = 19,7 kN/m3.

3. Hlina:

c I = 20/1,5 = 13,3 kPa, c II = 20/1 = 20 kPa;

c I = 20/1,15 = 17,39 0, c II = 20/1 = 20 0;

g I = g II = 18,326/1 = 18,326 kN/m3.

Špecifikované a vypočítané fyzikálno-mechanické charakteristiky zemín tvoriacich stavenisko sú uvedené v tabuľke

Tabuľka 1 Fyzikálne a mechanické vlastnosti pôdy

Názov pôdy

Špecifikované

Vypočítané

Sila, m

Hustota pôdy, t/m3

Hustota častíc pôdy

Prirodzená vlhkosť

Vlhkosť na hranici klzu, W L

Vlhkosť na valivej hranici, W p

Hustota pôdneho skeletu, d, t/m3

Číslo plasticity

Miera obratu

koeficient pórovitosti, napr

Stupeň vlhkosti, S r

Modul deformácie

Dizajnová odolnosť

Na výpočet dôvodov

podľa únosnosti

podľa deformácií

Špecifická hmotnosť,

Uhol vnútorného trenia I, stupne.

Spojka

Špecifická hmotnosť,

Uhol vnútorného trenia II, stupne.

Spojka s II, kN/m2

Rastie. vrstva

Hlina

Záver o možnosti použitia pôdy ako základu

Stavenisko predstavujú tieto typy pôdy:

• - od povrchu do hĺbky 0,4 m leží černozem, ktorý sa nepoužíva v stavebníctve, je odrezaný a odstránený z miesta;
• -potom leží vrstva piesku strednej hrubosti, strednej hustoty, priemerný stupeň vlhkosti s hrúbkou 3,6 m, stredná stlačiteľnosť, podmienená konštrukčná odolnosť R 0 = 400 kPa, možno použiť ako prírodný základ;
• -ďalšia vrstva je hnedosivá hlina, hrúbka 4,0 m, v polotuhom stave, stredne stlačiteľná s menovitým návrhovým odporom R 0 = 400 kPa, možno použiť ako prírodný podklad;
• -posledná vrstva je sivá hlina, hrúbka 7,0 m, v polotuhom stave, stredne stlačiteľná s podmienenou návrhovou odolnosťou R 0 = 400 kPa, možno použiť ako prírodný podklad.

Návrhová odolnosť základu z nekamenných zemín voči osovému tlaku je určená vzorcom

Kde - podmienená odolnosť pôdy, kPa;

,
- akceptované koeficienty podľa tabuľky 11;

- šírka (menšia strana alebo priemer) základovej základne, m;

- hĺbka základu, m;

- vypočítaná hodnota špecifickej hmotnosti pôdy spriemerovaná cez vrstvy,

umiestnené nad základňou nadácie, vypočítané bez zohľadnenia

pozastavené pôsobenie vody;

dovolené prijať =19,62 kN/m3.

Pri určovaní návrhovej únosnosti by sa mala brať hĺbka základu pre medziľahlé mostné podpery - z povrchu pôdy na podpere na úrovni rezu v rámci obrysu základu a v korytách riek - od dna vodného toku pri podpere po znížení jej úroveň do hĺbky všeobecnej a polovice miestnej erózie pôdy počas odhadovaných nákladov. Návrhové únosnosti vypočítané podľa vzorca (24) pre íly a hliny v základoch mostov nachádzajúcich sa v trvalých vodných tokoch by sa mali zvýšiť o hodnotu 14,7
, kPa,
- hĺbka vody od najnižšieho nízkeho stavu vody po dno vodného toku

Hodnoty podmienených pôdnych odporov určuje sa podľa SNiP 2.05.03-84 (tabuľky 9, 10) v závislosti od typu, typu a odrody pre piesčité pôdy a typu, hodnoty koeficientu pórovitosti e a miera obratu pre hlinito-ílovité pôdy. Pre stredné hodnoty e A množstvá určená interpoláciou. Pri hodnotách čísla plasticity v rozmedzí 5-10 a 15-20 priemerných hodnôt uvedené pre piesčitú hlinu, hlinu a hlinu. Pre husté piesky by sa mali zvýšiť o 60 %, ak sa ich hustota určí na základe výsledkov laboratórnych testov pôdy. Pre sypké piesčité pôdy a ílovité pôdy v tekutom stave ( > 1) alebo s koeficientom pórovitosti e > e max (kde e max – maximálna tabuľková hodnota koeficientu pórovitosti pre daný typ pôdy) podmienená odolnosť nie sú štandardizované. Tieto pôdy sa považujú za slabé pôdy, ktoré nemožno použiť ako prirodzený základ bez špeciálnych opatrení.

Tabuľka 1.3.1. – Výňatok z tabuľky 1 dodatok 24 SNiP 2.05.03-84

	Koeficient pórovitosť e	Podmienená odolnosť R 0, ílovito-ílovité (neklesajúce) základové pôdy, kPa v závislosti od indexu tekutosti
Arogancia pri ≤5
Hliny pri 10 ≤ ≤ 15
Clays at ≥20

Tabuľka 1.3.2. – Výňatok z tabuľky 2 dodatok 24 SNiP 2.05.03-84

Piesočnaté pôdy a ich vlhkosť	Podmienená odolnosť R 0 piesčité pôdy strednej hustoty na báze, kPa
Štrkovité a veľké bez ohľadu na ich vlhkosť
Stredná veľkosť: nízka vlhkosť mokré a nasýtené vodou
Malý: nízka vlhkosť mokré a nasýtené vodou
Prašný: nízka vlhkosť nasýtený vodou

Tabuľka 1.3.3. – Výňatok z tabuľky 4 dodatok 24 SNiP 2.05.03-84

	Odds
	m-1	m-1
1. Štrk, okruhliaky, štrkový piesok, hrubý a stredne veľký
2. Jemný piesok
3. Pieskový piesok, piesčitá hlina
4. Hlina a hlina: tvrdá a polotvrdá
5. Hlina a hlina: tvrdý plast a mäkký plast

Príklad 1.3.1. Stanovte návrhovú odolnosť proti osovému stlačeniu základu z piesku s nízkou vlhkosťou strednej zrnitosti pod základom plytkého základu pre medziľahlú podperu cestného mosta, ak je daná: šírka základu
jeho hĺbka
vypočítaná hodnota špecifickej hmotnosti pôdy umiestnenej nad základom základu, spriemerovaná cez vrstvy, =19,6 kN/m3.

Riešenie. Pre piesok s nízkou vlhkosťou strednej veľkosti podľa tabuľky. 1.3.2 nájdeme R 0 = 294 kPa, a podľa tabuľky 1.3.3 - hodnoty koeficientov =0,10 m-1 a
= 3,0 m-1.

Vypočítaný odpor základu pôdy je určený vzorcom

Príklad 1.3.2. Stanovte návrhovú odolnosť proti osovému tlaku podkladu zo žiaruvzdornej hliny pod pätou základu od ponoru medziľahlej podpery cestného mosta nachádzajúceho sa v trvalom vodnom toku, ak je daná: šírka základu
jeho hĺbka
index tekutosti hliny
číslo plasticity =0,12, koeficient pórovitosti =0,55, vypočítaná hodnota mernej hmotnosti zeminy umiestnenej nad základom základu, spriemerovaná za vrstvy, = 19,6 kN/m 3, hĺbka vody od najnižšej hladiny = 5 m.

Riešenie. Od stola 1.3.2 interpoláciou zistíme podmienený odpor žiaruvzdorná hlina s
A =0,55.

Z tabuľky 1.3.3 – hodnoty koeficientov =0,02 m-1 a
= 1,5 m-1.

Berúc do úvahy zaťaženie hlinitej vrstvy vodou, vypočítaný odpor základu pôdy sa určí podľa vzorca

Zisťovanie únosnosti zeminy (tabuľkové hodnoty) nachádzajúcej sa pod projektovaným alebo rekonštruovaným základom začína geologickým prieskumom. Na to sa odoberajú vzorky pôdy a skúmajú sa na stavenisku zo studní alebo jám.

Najprv sa klasifikuje pôda. Zloženie pôdy sa zisťuje granulometrickou a/alebo elutriačnou metódou a určuje sa jej názov.

Potom sa skúmajú fyzikálne vlastnosti pôdy. Hustota zeminy sa zisťuje metódou rezacieho prstenca, vlhkosť sa zisťuje metódou sušenia a váženia a konzistencia zeminy sa zisťuje skrúcaním zeminy do lana a skúšaním vyvažovacím kužeľom.

Ďalej sa vykonajú ďalšie laboratórne štúdie pôdy alebo sa vykoná niekoľko ďalších výpočtov na rozšírenie počtu fyzikálnych charakteristík pôdy.

Ak nie je možné presne určiť typ pôdy vlastnými silami, prítomnosť organických, zamrznutých, objemných pôd na mieste a ak existujú akékoľvek ďalšie pochybnosti o klasifikácii pôdy, musia sa zapojiť licencované geologické organizácie, aby určili únosnosť pôdy.

Budovanie úrovne zodpovednosti

Budova alebo stavba musí byť klasifikovaná ako jedna z nasledujúcich úrovní zodpovednosti: zvýšená, normálna a znížená (článok 4, odseky 7–10 súčasných technických predpisov o bezpečnosti budov a stavieb Federálny zákonč. 384-FZ).

TO zvýšená stupeň zodpovednosti zahŕňa: obzvlášť nebezpečné, technicky zložité alebo jedinečné predmety.

TO znížený - budovy a stavby na dočasné (sezónne) účely, ako aj budovy a stavby na pomocné použitie súvisiace s výstavbou alebo rekonštrukciou alebo umiestnené na pozemkov poskytnutá na individuálnu bytovú výstavbu.

Všetky ostatné budovy a stavby patria normálne úroveň zodpovednosti.

Formulácia na označenie budov patriacich do tretieho (nižšieho) stupňa zodpovednosti je vágna. Nie je jasné, či sú opísané dve skupiny budov a stavieb: dočasné a pomocné alebo tri skupiny – dočasné, pomocné a individuálne? V Bielorusku sú obytné samostatné budovy s výškou najviac 2 poschodia klasifikované ako tretia skupina zodpovednosti av Rusku boli do tejto skupiny predtým zaradené aj obytné budovy s výškou do 10 m. Nové technické predpisy neposkytujú v tejto otázke jasnosť. Rozhodnúť sa bude musieť zrejme každý sám. Objem geologických prieskumov a metodika výpočtu základov závisí od výberu úrovne zodpovednosti.

Stanovenie vypočítaného základného odporu R z tabuliek

Táto metóda sa používa na predbežný a konečný výpočet základov pre budovy tretieho stupňa zodpovednosti nachádzajúce sa v priaznivé podmienky. Alebo na predbežný výpočet základov pre budovy druhého stupňa zodpovednosti umiestnené v akýchkoľvek, vrátane nepriaznivých inžinierskych a geologických podmienok.

Podmienky sa považujú za „priaznivé“, keď vrstvy pôdy na základni ležia vodorovne (sklon vrstiev nepresahuje 0,1) a stlačiteľnosť pôdy sa nezvýši aspoň do hĺbky rovnajúcej sa dvojnásobku šírky najväčšieho jedinca. základ a štyri šírky pásového základu (počítajúc od úrovne jeho podrážok).

Pre základy so šírkou b o = 1 ma hĺbkou d o = 2 m sú hodnoty vypočítaného odporu základu (R o) uvedené v tabuľkách 11–15. So zväčšením alebo zmenšením hĺbky založenia sa mení únosnosť základovej pôdy. V tomto prípade by sa mal vypočítaný základný odpor (R) v rôznych hĺbkach určiť pomocou vzorcov:

R = Ro (d + d o)/2 d o pri d< 2 м;

R = Ro + k2 y" (d - d o) pre d > 2 m

kde b je šírka základu, m; d - hĺbka základne, m; γ’ - vypočítaná hodnota mernej hmotnosti pôdy ležiacej nad základom základu, kN/m³; k 1 - koeficient akceptovaný pre základy zložené z hrubých zemín a pieskov, k 1 = 0,125; pre základy zložené z prachových pieskov, piesčitých hlín, hlín a ílov, k 1 = 0,05; k 2 - koeficient akceptovaný pre základy zložené z hrubých piesočnatých zemín - k 2 = 0,25, zložené z piesčitých hlín a hlín - k 2 = 0,2; íly - k 2 = 0,15.

Tabuľka 11

Tabuľka 12

Tabuľka 13

Tabuľka 14

V čitateli sú uvedené hodnoty R o vztiahnuté na nepremočené poklesnuté pôdy so stupňom vlhkosti S r ≤ 0,5; v menovateli sú hodnoty R o vzťahujúce sa na rovnaké pôdy so S r ≥ 0,8, ako aj na premočené pôdy.

Tabuľka 15

Vypočítaný odpor R o objemových zemín

Charakteristika nábrežia	Ro, kPa (kg/cm²)
	Veľké, stredne veľké a jemné piesky, trosky atď. pri stupni vlhkosti S r		Silné piesky, piesčité hliny, hliny, íly, popol atď. pri stupni vlhkosti S r
	Sr ≤ 0,5	Sr ≥ 0,8	Sr ≤ 0,5	Sr ≥ 0,8
Násypy systematicky budované zhutňovaním	250 (2,5)	200 (2,0)	180 (1,8)	150 (1,5)
Skládky pôdy a priemyselného odpadu: s tesnením bez tesnenia	250 (2,5) 180 (1,8)	200 (2,0) 150 (1,5)	180 (1,8) 120 (1,2)	150 (1,5) 100 (1,0)
Skládky pôdy a priemyselného odpadu: s tesnením bez tesnenia	150 (1,5) 120 (1,20)	120 (1,2) 100 (1,0)	120 (1,2) 100 (1,0)	100 (1,0) 80 (0,8)

1. R o sa vzťahujú na objemové pôdy s obsahom organickej hmoty I om ≤ 0,1.
2. Pre nebalené skládky a skládky zeminy a priemyselného odpadu sa akceptuje R o s koeficientom 0,8.

Vypočítaný odpor základovej pôdy R o je taký bezpečný tlak, pri ktorom je zachovaná lineárna závislosť sadania základu a hĺbka rozvinutia zón lokálneho porušenia pevnosti pod jeho okrajmi nepresahuje 1/4 šírky základovej pôdy. základná základňa.

Príklad určenia vypočítanej odolnosti základovej pôdy pomocou tabuliek

Stanovte vypočítaný odpor základovej základne s veľkosťou základne 2,5 × 2,5 m, hĺbkou pokládky 1 m; budova nepodpivničená, III.trieda. Základ do celej skúmanej hĺbky tvorí piesok strednej hrubosti, stredne zhutnený (γ’ = 20 kN/m³). Podzemná voda sa nenašla. Na určenie konštrukčnej odolnosti základne je legitímne použiť tabuľkové hodnoty hodnôt R o. Podľa tabuľky. 2 R o = 400 kPa. Pomocou vzorca dostaneme: R = R o (d + d o) /2d o = 400 (1 + 2)/2×2 = 356 kPa.

Stanovenie návrhovej odolnosti podkladu R na základe fyzikálnych vlastností zeminy

Táto metóda sa používa na konečný výpočet základov pre budovy druhého stupňa zodpovednosti.

Návrhová odolnosť základovej pôdy je určená vzorcom:

R = (m1m2/k),

kde m 1 a m 2 sú koeficienty prevádzkových podmienok prijaté podľa tabuľky. 16; k - koeficient, k = 1, ak sú charakteristiky vlastností pôdy určené experimentálne, k = 1,1, ak sú charakteristiky prevzaté z referenčných tabuliek; M 1, M 2, M 3 - akceptované koeficienty podľa tabuľky. 17; k z - koeficient, pri b< 10 м - k z =1 при b >10 m - kz = z/b + 0,2 (tu z = 8 m); b - šírka základovej základne, m; γ je priemerná hodnota mernej hmotnosti zemín ležiacich pod základom základu (v prítomnosti podzemnej vody sa určuje s prihliadnutím na vplyv vody), kN/m³; γ’ - to isté pre pôdy ležiace nad základňou; c je vypočítaná hodnota špecifickej priľnavosti zeminy ležiacej priamo pod základom základu, kPa; d b - hĺbka suterénu, t.j. vzdialenosť od úrovne plánovania k podlahe suterénu, m. Pre konštrukcie so šírkou suterénu menšou ako 20 m a hĺbkou viac ako 2 m sa akceptuje d b = 2 m, so šírkou suterénu väčšou ako 20, d b = 0; d 1 - hĺbka založenia nepodpivničených konštrukcií od úrovne plánovania (m) alebo znížená hĺbka založenia od úrovne podlahy suterénu, určená vzorcom: d 1 = h s + h cf γ cf / γ', tu h s - hrúbka vrstvy zeminy nad základom základu pod suterénom: h cf - hrúbka podlahy suterénu; γ cf - vypočítaná hodnota mernej hmotnosti materiálu podlahy v suteréne, kN/m³.

Tabuľka 16

Hodnoty koeficientov m 1 a m 2

Pôdy	Koeficient m 1	Súčiniteľ m 2 pre konštrukcie s tuhou konštrukciou s pomerom dĺžky konštrukcie alebo jej oddielu k výške L/H rovný
		4 alebo viac	1,5 alebo menej
Hrubé klastiky s piesčitým plnivom a piesčité, okrem malých a hlinitých	1,4	1,2	1.4
Piesky sú fajn	1,3	1,1	1,3
Silné piesky, nízka vlhkosť a mokro	1,25	1,0	1,2
Piesky nasýtené vodou	1,1	1,0	1,2
Silto-ílovité, ako aj hruboklastické s prachovo-ílovitým plnivom s indexom tekutosti zeminy alebo plniva I L ≤ 0,25	1,25	1,0	1,1
To isté pri 0,25< I L ≤ 0,5	1,2	1,0	1,1
To isté pre I L > 0,5	1,1	1,0	1,0

Poznámky:

1. Konštrukcie s tuhou konštrukciou zahŕňajú konštrukcie, ktorých konštrukcie sú špeciálne prispôsobené na absorbovanie síl z deformácie základov (pododdiel 5.9 SP 22.13330.2011).

2. Pre budovy s flexibilným konštrukčným riešením sa hodnota koeficientu m 2 berie rovná jednej.

3. Pre stredné hodnoty L/H sa koeficient m 2 určí interpoláciou.

4. Pre sypké piesky sa m 1 a m 2 berú ako jedna.

Tabuľka 17

Hodnoty koeficientov M

Uhol vnútorného trenia, φ, stupne	Odds
	M 1	M 2	M 3
0	0	1,00	3,14
1	0,01	1.06	3,23
2	0,03	1,12	3,32
3	0,04	1,18	3,41
4	0,06	1,25	3,51
5	0,08	1,32	3,61
6	0,10	1,39	3,71
7	0,12	1,47	3,82
8	0,14	1,55	3,93
9	0,16	1,64	4,05
10	0,18	1.73	4,17
11	0,21	1,83	4,29
12	0,23	1,94	4,42
13	0,26	2,05	4,55
14	0,29	2.17	4.69
15	0,32	2,30	4,84
16	0,36	2,43	4,99
17	0,39	2,57	5,15
18	0,43	2,73	5,31
19	0,47	2,89	5,48
20	0,51	3,06	5,66
21	0,56	3,24	5,84
22	0,61	3,44	6,04
23	0,69	3,65	6.24
24	0,72	3,87	6,45
25	0,78	4,11	6,67
26	0,84	4,37	6,90
27	0,91	4,64	7,14
28	0,98	4,93	7,40
29	1,06	5,25	7,67
30	1,15	5,59	7,95
31	1,24	5,95	8,24
32	1,34	6,34	8,55
33	1,44	6,76	8,88
34	1,55	7,22	9,22
35	1,68	7,71	9,58
36	1,81	8,24	9,97
37	1,95	8,81	10,37
38	2,11	9,44	10,80
39	2,28	10,11	11,25
40	2,46	10,85	11,73
41	2,66	11,64	12,24
42	2,88	12,51	12,79
43	3,12	13,46	13,37
44	3,38	14,50	13,98
45	3,66	15,64	14,64

Príklad stanovenia návrhovej odolnosti základovej pôdy na základe fyzikálnych vlastností pôdy

Určte návrhovú únosnosť päty základov vonkajšej steny nepodpivničeného dvojpodlažného objektu dĺžky 10 m. Základ je pásový, jeho rozmery sú: šírka b = 1,0 m; hĺbka d 1 = 1,8 m, d b = 0.

Charakteristiky pôdnych vlastností boli stanovené v laboratóriu; počet stanovení povolených na štatistické spracovanie údajov. Od povrchu po úroveň päty základu leží objemná zemina, jej merná hmotnosť γ’ = 17 kN/m³. Pod pätou základu sa do celej skúmanej hĺbky (9 m) nachádza mäkká plastická hlina (I L = 0,6). Vypočítané hodnoty: špecifická hmotnosť γ = 20 kN/m³, uhol vnútorného trenia φ = 15°; špecifická priľnavosť c = 30 kPa.

Podľa tabuľky 17 pre hodnotu φ = 15° nájdeme hodnoty bezrozmerných koeficientov: M 1 = 0,32; M2 = 2,30; M3 = 4,84.

Podľa tabuľky 16 koeficient m 1 = 1,1 (I L > 0,5); koeficient m 2 = 1,0 (pomer L/H budovy viac ako 4).

Koeficient k z = 1, keďže šírka základu je b< 10 м.

Pre dané údaje dostaneme: R = (m 1 m 2 / k) = (1,1 × 1 / 1) [(0,32 × 1 × 1,0 × 20) + (2,30 × 1,8 × 17 ) + (4,84 × 30) ] = 244 kPa.

Vzťah „zaťaženie-sadnutie“ pre plytké základy možno považovať za lineárny len do určitej hranice tlaku na základ (obr. 5.22). Za takýto limit sa berie vypočítaný odpor základových pôd R. Pri výpočte deformácií základov pomocou výpočtových schém špecifikovaných v článku 5.5.1 by priemerný tlak pod základňou základu (zo zaťaženia na výpočet základov na základe deformácií) nemal prekročiť návrhovú odolnosť základovej pôdy. R, kPa, určené podľa vzorca

kde γ c 1 a y c 2 - koeficienty pracovných podmienok, brané podľa tabuľky. 5,11; k k= 1, ak sú pevnostné charakteristiky pôdy ( s a φ ) sa určujú priamymi skúškami a k= 1,1, ak sa špecifikované charakteristiky berú podľa tabuliek uvedených v kapitole. 1; M y , M q A M c— akceptované koeficienty podľa tabuľky. 5,12; k z— akceptovaný koeficient: k z= 1 at b < 10 м, kz = z 0 /b + 0,2 pri b≥ 10 m (tu b— šírka základovej základne, m; z 0 = 8 m); γ II - vypočítaná hodnota špecifickej hmotnosti zemín ležiacich pod základom základu (v prítomnosti podzemnej vody sa určuje s prihliadnutím na vplyv váženia vody), kN/m 3 ; γ´ II - to isté, ležiace nad podrážkou; s II - vypočítaná hodnota špecifickej adhézie pôdy ležiacej priamo pod základom základu, kPa; d 1 - hĺbka uloženia základov nepodpivničených konštrukcií alebo znížená hĺbka uloženia vonkajších a vnútorných základov od podlahy suterénu, "určená vzorcom

d 1 = h s + h cf γ cf /γ'II

(Tu h s— hrúbka vrstvy zeminy nad základňou na strane suterénu, m; h porov— hrúbka konštrukcie suterénu, m; γ porov- vypočítaná hodnota mernej hmotnosti materiálu podlahy suterénu, kN/m 3); d b— hĺbka suterénu — vzdialenosť od úrovne plánovania k podlahe suterénu, m (pre budovy so šírkou suterénu IN≤ 20 m a hĺbka viac ako 2 m je akceptovaná d b= 2 m, pričom šírka klesla IN> 20 a prijaté d > 0).

Ryža. 5.22. Charakteristický vzťah „zaťaženie-sadnutie“ pre plytké základy

Ak d 1 > d(Kde d- hĺbka základu), potom d 1 sa berie ako rovnaký d, a d b = 0.

Vzorec (5.29) platí pre akýkoľvek tvar základov v pôdoryse. Ak má základňa základu tvar kruhu alebo pravidelného mnohouholníka s plochou A, potom je prijatý b= . Vypočítané hodnoty špecifických hmotností materiálu pôdy a podlahy suterénu zahrnuté vo vzorci (5.29) sa môžu rovnať ich štandardným hodnotám (za predpokladu, že koeficienty spoľahlivosti pre pôdu a materiál sa rovnajú jednotke). Vypočítaný odpor pôdy s príslušným odôvodnením možno zvýšiť, ak návrh základu zlepší jeho podmienky spolupráce so základňou. Pri základových doskách s rohovými rezmi možno vypočítaný odpor základovej pôdy zvýšiť o 15 %.

TABUĽKA 5.11. HODNOTY KOEFICIENTOV γ s 1 a y s 2

Pôdy	γ s 1	γ s 2 pre konštrukcie s pevným konštrukčným návrhom, keď pomer dĺžky konštrukcie alebo jej oddelenia k jej výške L/H
		≥ 4	< 1,5
Hrubý klastický s pieskovým plnivom a pieskové, okrem malých a prašných Piesky sú fajn Prašné piesky: nízka vlhkosť a vlhkosť nasýtený vodou Hruboklastické s hlinito-ílovitým plnivo a hlina s indexom tekutosti pôdy alebo plniva: ja L ≤ 0,25 0,25 < ja L ≤ 0,5 ja L > 0,5	1,4 1,3 1,25 1,2 1,1	1,2 1,1 1,0 1,0 1,0	1,4 1,3 1,1 1,1 1,0

Poznámky: 1. Tuhé konštrukčné schémy sú konštrukcie, ktorých konštrukcie sú prispôsobené na absorbovanie síl z deformácií základov pomocou špeciálnych opatrení.

2. Pri konštrukciách s flexibilným konštrukčným návrhom hodnota súčiniteľa γ c 2 sa berie ako jedna.

3. Pre stredné hodnoty L/H koeficient γ c 2 sa určí interpoláciou.

TABUĽKA 5.12. HODNOTY KOEFICIENTU My, Mq, Mc

φ II,°	M y	Mq	M c	φ II,°	M y	Mq	M c
0	0	0	3,14	23	0,69	3,65	6,24
1	0,01	0,06	3,23	24	0,72	3,87	6,45
2	0,03	1,12	3,32	25	0,78	4,11	6,67
3	0,04	1,18	3,41	26	0,84	4,37	6,90
4	0,06	1,25	3,51	27	0,91	4,64	7,14
5	0,08	1,32	3,61	28	0,98	4,93	7,40
6	0,10	1,39	3,71	29	1,06	5,25	7,67
7	0,12	1,47	3,82	30	1,15	6,59	7,95
8	0,14	1,55	3,93	31	1,24	5,95	8,24
9	0,16	1,64	4,05	32	1,34	6,34	8,55
10	0,18	1,73	4,17	33	1,44	6,76	8,88
11	0,21	1,83	4,29	34	1,55	7,22	9,22
12	0,23	1,94	4,42	35	1,68	7,71	9,58
13	0,26	2,05	4,55	36	1,81	8,24	9,97
14	0,29	2,17	4,69	37	1,95	8,81	10,37
15	0,32	2,30	4,84	38	2,11	9,44	10,80
16	0,36	2,43	4,99	39	2,28	10,11	11,25
17	0,39	2,57	5,15	40	2,46	10,85	11,73
18	0,43	2,73	5,31	41	2,66	11,64	12,24
19	0,47	2,89	5,48	42	2,88	12,51	12,79
20	0,51	3,06	5,66	43	3,12	13,46	13,37
21	0,56	3,24	5,84	44	3,38	14,50	13,98
22	0,61	3,44	6,04	45	3,66	15,64	14,64

Keď sa vypočítaná hĺbka základov berie z úrovne vyrovnávacieho násypu, návrh základov a základov musí obsahovať požiadavku na potrebu vykonania vyrovnávacieho násypu pred pôsobením plného zaťaženia základu. Podobná požiadavka musí byť obsiahnutá vo vzťahu k inštalácii podstielky pod podlahy v suteréne.

Odds My, Mq A M c, zahrnuté vo vzorci (5.29), sa získajú na základe podmienky, že zóny plastickej deformácie pod okrajmi rovnomerne zaťaženého pásu (obr. 5.23) sa rovnajú štvrtine jeho šírky a vypočítajú sa podľa nasledujúcich vzťahov:

M y= ψ/4; Mq= 1 + ψ; M c= ψctgφ II,

Kde ψ = π/(ctgφ II + φ II - π/2); φ II—vypočítaná hodnota uhla vnútorného trenia, rad.

Ryža. 5.23.

Pri výpočte R hodnoty charakteristík φ II, s II a γ II sa berú pre vrstvu pôdy umiestnenú pod základňou základu do hĺbky z R = 0,5b pri b < 10 м и z R = t + 0,1b pri b≥ 10 m (tu t= 4 m). Ak existuje niekoľko vrstiev pôdy od základne nadácie do hĺbky z R akceptujú sa vážené priemerné hodnoty špecifikovaných charakteristík. To isté platí pre koeficienty γ c l a y c 2 .

Ako je možné vidieť zo vzorca (5.29), hodnota R závisí nielen od fyzikálnych a mechanických vlastností základových pôd, ale aj od požadovaných geometrických rozmerov základu - šírky a hĺbky jeho základu. Stanovenie rozmerov základov sa preto musí vykonávať iteratívnym spôsobom, pričom sa predtým špecifikovali niektoré počiatočné rozmery.

Príklad 5.5. Stanovte návrhovú únosnosť základovej pôdy pre pásový základšírka b= 1,4 m s nasledujúcimi počiatočnými údajmi. Navrhovaná budova je 9-poschodová veľkopanelová budova s ​​pevným konštrukčným riešením. Pomer jeho dĺžky k výške L/H= 1,5. Z konštrukčných dôvodov sa akceptuje hĺbka základov z plánovacej úrovne d= 1,7 m.Budova má šírku suterénu IN= 12 m a hĺbka d b= 1,2 m Hrúbka vrstvy zeminy od základu základu po podlahu suterénu h s= 0,3 m, hrúbka betónovej podlahy suterénu h сf= 0,2 m, merná hmotnosť betónu γ II = 23 kN/m 3. Územie je zložené z jemných pieskov strednej hustoty a nízkeho obsahu vlhkosti. Koeficient pórovitosti e= 0,74, merná hmotnosť zeminy pod základňou γ II = 18 kN/m 3 , nad základňou γ´ II = 17 kN/m 3 . Štandardné hodnoty pevnostných a deformačných charakteristík sú prijaté podľa referenčných tabuliek uvedených v kapitole. 1:φ n= φ II = 32º, s n = c II = 2 kPa, E= 28 MPa.

Riešenie. Pre výpočet návrhovej únosnosti základovej pôdy pomocou vzorca (5.29) akceptujeme: podľa tabuľky. 5.11 pre jemný piesok s nízkou vlhkosťou a budovy s pevným konštrukčným riešením, keď L/H= 1,5, y s 1 = 1,3 a y s 2 = 1,3; podľa tabuľky 5,12 pri φ II = 32° M y = 1,34; Mq= 6,34 a M c= 8,55. Keďže hodnoty charakteristík pevnosti pôdy sú prevzaté z referenčných tabuliek, k= 1,1. O b= 1,4 m< 10 м k z = 1.

Znížená hĺbka základu od podlahy suterénu podľa vzorca (5.30)

d 1 = 0,3 + 0,2 · 23/17 = 0,57 m.

Pomocou vzorca (5.29) určíme:

R= = 1,54 · 221 = 340 kPa.

Predbežné rozmery základov sa priraďujú z konštrukčných dôvodov alebo na základe hodnôt vypočítaného odporu základových pôd R 0 uvedené v tabuľke. 5.13. hodnoty R 0 možno použiť aj na konečné určenie rozmerov základov stavieb triedy III, ak je základ tvorený vodorovnými (sklon najviac 0,1) pôdnymi vrstvami udržiavanými v hrúbke, ktorých stlačiteľnosť sa s hĺbkou v rámci hranice dvojnásobnej šírky najväčšieho základu pod hĺbkou jeho základu.

Dvojitá interpolácia pri určovaní R 0 podľa tabuľky 5.13 pre hlinito-ílovité pôdy so strednými hodnotami ja L A e odporúča sa postupovať podľa vzorca

Pokyny pre navrhovanie základov budov a stavieb

SNiP 2.02.01-83. Základy budov a stavieb

Kde e 1 a e 2 - susedné hodnoty koeficientu pórovitosti v tabuľke. 5.13, medzi ktorými leží hodnota e pre príslušnú pôdu; R 0 (1, 0) a R 0 (1, 1) - hodnoty R 0 v tabuľke 5,13 pri koeficiente, pórovitosti e 1 zodpovedajúce hodnotám ja L= 0 a ja L = 1; R 0 (2, 0) a R 0 (2, 1) - to isté, s e 2 .

TABUĽKA 5.13. ODOLNOSTI NÁVRHU R 0 HRUBÉ KLASICKÉ, piesočnaté A hlinito-ílovité (neklesajúce) PÔDY

Pôdy	R 0, kPa
Hrubý klastický
Kamienok (drvený kameň) s výplňou: piesková prachovo-ílovité Štrk (drevo) s výplňou: piesková prachovo-ílovité	600 450/400 500 400/350
hodnoty R 0 pre mieru obratu ja L≤ 0,5 sú uvedené pred čiarou, pri 0,5< ja L≤ 0,75 - za čiarou.
Sands
Veľký Stredná veľkosť Malý: nízka vlhkosť mokré a nasýtené vodou Dusty: nízka vlhkosť mokré nasýtený vodou	600/600 500/400 400/300 300/200 300/250 200/150 160/100
hodnoty R 0 pre husté piesky sú uvedené pred čiarou, pre stredne husté piesky - za čiarou.
Silty-ílovitá
Piesočnatá hlina s koeficientom pórovitosti e : 0,5 0,7 Hliny s koeficientom pórovitosti e : 0,5 0,7 1,0 Íly s koeficientom pórovitosti e : 0,5 0,6 0,8 1,0	300/300 250/200 300/250 250/180 200/100 600/400 500/300 300/200 250/100
hodnoty R 0 pri ja L= 0 sú uvedené pred riadkom, s ja L= 1 - za čiarou. Na stredných hodnotách e A ja L hodnoty R 0 sú určené interpoláciou.

hodnoty R 0 v tabuľke 5.13 platí pre základy so šírkou b 1 = 1 m a hĺbka d 1 = 2 m.Pri použití hodnôt R 0 podľa tabuľky 5.13 pre konečné určenie rozmerov základov, vypočítaný odpor základovej pôdy R určené podľa vzorcov:

pri d≤ 2 m

;

pri d> 2 m

,

Kde b A d- šírka a hĺbka projektovaného základu, m; γ´ - merná hmotnosť zeminy umiestnenej nad základom základu, kN/m 3; k 1 - koeficient akceptovaný pre hrubé a piesčité pôdy (okrem prachových pieskov) k 1 = 0,125 a pre bahnité piesky, piesčité hliny, hliny a íly k 1 = 0,05; k 2 - koeficient akceptovaný pre hrubé a piesčité pôdy k 2 = 2,5 pre piesčitú hlinitú a hlinitú pôdu k 2 = 2 a pre hliny k 2 = 1,5.

Príklad 5.6. Stanovte návrhovú odolnosť hliny s koeficientom pórovitosti e= 0,85 a index tekutosti ja L= 0,45 vo vzťahu k šírke základu b= 2 m s hĺbkou d= 2,5 m. Merná hmotnosť zeminy umiestnenej nad základňou je γ´ = 17 kN/m 3.

Riešenie. Pomocou hodnôt R 0 (pozri tabuľku 5.13), pomocou vzorca (5.32) vypočítame:

Dizajnová odolnosť R základ z hrubých zemín sa vypočíta pomocou vzorca (5.29) na základe výsledkov priamych určovaní pevnostných charakteristík zemín. Ak takéto skúšky neexistujú, návrhová odolnosť je určená charakteristikami kameniva, ak jeho obsah presahuje 40%. S nižším obsahom agregátu hodnota R pre hrubé pôdy je dovolené brať podľa tabuľky. 5.13.

Pri umelom zhutňovaní základových zemín alebo stavbe pôdnych vankúšov sa návrhová únosnosť určuje na základe návrhových hodnôt fyzikálnych a mechanických vlastností zhutnených zemín uvedených v projekte. Tie sú stanovené buď na základe výskumu alebo pomocou referenčných tabuliek (pozri kapitolu 1) na základe požadovanej hustoty pôdy. Pri výpočte R Vlhkosť ílovitých pôd sa odporúča rovnať 1,2 ω p .

Návrhová odolnosť sypkého piesku je určená vzorcom (5.29) pri γ c 1 = γ s 2 = 1. Hodnota R by mali byť objasnené na základe výsledkov najmenej troch skúšok razidla s rozmermi a tvarmi podľa možnosti bližšie k projektovanému základu, ale s plochou najmenej 0,5 m2. V tomto prípade hodnota R nie je akceptovaný väčší tlak, než pri ktorom sa očakávané sadanie základu rovná maximu (pozri ďalej odsek 5.5.5).

Pri stavbe prerušovaných základov vypočítaný odpor základu R sa určí ako pre pôvodný pásový základ podľa vzorca (5.29) s rastúcimi hodnotami R koeficient k d, prijaté podľa tabuľky. 5.14.

Ak je potrebné zvýšiť zaťaženie základov existujúcich konštrukcií pri ich rekonštrukcii (výmena zariadení, nadstavby a pod.), vypočítaná únosnosť základu by sa mala brať v súlade s údajmi o stave a fyzikálno-mechanických vlastnostiach základu. základových pôd, berúc do úvahy druh a stav základov a nadstavieb stavby, dobu jej prevádzky a predpokladané dodatočné sadanie so zvyšujúcim sa zaťažením základov. Treba brať do úvahy aj stav a dizajnové prvky priľahlé štruktúry, ktoré sa môžu po vstupe do „sedimentárneho krátera“ poškodiť.

TABUĽKA 5.14. HODNOTY KOEFICIENTU k d PRE PIESKY (OKREM sypkých) A hlinito-ílovitých pôd

Poznámky: 1. Pre stredné hodnoty e A ja L koeficient k d sa prijíma interpoláciou.

2. Pre dosky s rohovými rezmi koeficient k d zohľadňuje nárast R o 15 %.

Ak je v rámci stlačiteľnej hrúbky základne v hĺbke z od päty základu sa nachádza vrstva zeminy nižšej pevnosti ako je pevnosť vyššie uvedených vrstiev (obr. 5.24), je potrebné skontrolovať dodržanie podmienky

σ zp + σ zg ≤ Rz,

kde σ zp a σ zg— vertikálne normálové napätia v pôde v hĺbke z od základu základu, resp. dodatočne od zaťaženia základu a od vlastnej hmotnosti pôdy, kPa (pozri odsek 5.2); Rz— vypočítaná odolnosť pôdy so zníženou pevnosťou v hĺbke z, kPa, vypočítané pomocou vzorca (5.29) pre podmienený základ so šírkou b z, m, určený výrazom

;

Keď na základ pôsobí excentrické zaťaženie, je potrebné obmedziť okrajové tlaky pod podrážkou, ktoré sa vypočítajú pomocou vzorcov pre excentrické stlačenie. Okrajové tlaky pri pôsobení momentu v smere hlavných osí základovej základne by nemali presiahnuť 1,2 R a tlak v rohovom bode je 1,5 R. Odporúča sa určiť okrajové tlaky s prihliadnutím na bočný odpor pôdy umiestnenej nad základňou základu, ako aj tuhosť konštrukcie spočívajúcej na príslušnom základe.

Súčasné normy umožňujú zvýšenie až o 20 % návrhovej odolnosti základovej pôdy vypočítanej pomocou vzorcov (5.29), (5.33) a (5.34), ak je deformácia základu pod tlakom určená výpočtom p = R neprekračujú 40 % limitných hodnôt (pozri ďalšie ustanovenie 5.5.5). V tomto prípade vypočítané deformácie zodpovedajú tlaku p 1 = 1,2R, by nemalo byť väčšie ako 50 % maxima. V tomto prípade je navyše potrebná kontrola nosnosti podkladu (pozri ďalej odsek 5.6).