Exigences de sécurité incendie pour les dépôts de munitions. Équipement d'entrepôt Rav

L'invention concerne le domaine équipement militaire, en particulier la méthode et l'équipement de prévention des incendies et des explosions dans les dépôts de stockage de munitions. L'essence du procédé réside dans le fait que de la mousse eau-air est appliquée à la surface des boîtes avec des munitions dans une multiplicité de 5 à 70 unités avec des polymères hydrophiles et hydrophobes et / ou des colorants introduits dans celle-ci. Le dispositif contient une source d'air comprimé, un éjecteur et une chambre de mélange connectés en série l'un avec l'autre, ainsi qu'un ou deux récipients reliés par des canaux gaz-air et liquide avec une source d'air comprimé et un éjecteur, respectivement. Le dispositif selon la première version contient une trémie pour les granulés du polymère hydrophobe, et les dispositifs selon les première et seconde versions assurent le dosage des granulés en utilisant le principe du bullage de la solution moussante initiale. L'utilisation de l'invention permet d'augmenter les propriétés opérationnelles du revêtement ignifuge et simplifie la technologie de son application. 4 sec. et 18 c.p. F-cristaux, 22 dwg., 5 tab.

L'invention proposée concerne le domaine des affaires militaires, la production industrielle, le transport et le stockage de munitions, en particulier les mesures de prévention des explosions et des incendies réalisées dans les dépôts de stockage de munitions dans l'armée et / ou dans l'industrie au stade de l'emballage des munitions dans des conteneurs. . Les mesures de prévention des incendies visent à éliminer complètement ou partiellement les causes de l'apparition et du développement des incendies. Les mesures prophylactiques contre les explosions visent à empêcher l'explosion des munitions en raison de leur échauffement lors du déclenchement et de la propagation des incendies, et les mesures prophylactiques contre les explosions comprennent des mesures de prévention des incendies. Par conséquent, la méthode et le dispositif envisagés pour sa mise en œuvre prévoient la création des conditions nécessaires à l'élimination réussie des incendies qui se sont produits. Les méthodes de traitement ignifuge des structures en bois avec des substances ignifuges sont largement connues; PVC résistant aux intempéries Les peintures, les silicates, les sulfites-cellulose et les peintures résistantes au chlore produites par l'industrie chimique sont également utilisées. Pinceaux, rouleaux, pistolets et pistolets à peinture bien connus utilisés pour traiter les structures en bois avec des produits ignifuges et les peindre. L'inconvénient des analogues du procédé et du dispositif proposés pour sa mise en œuvre est la faible efficacité de la protection dans les conditions d'un grand nombre de piles de paquets en bois avec des munitions avec la propagation rapide des flammes des armes incendiaires et hautes températures lorsque les éléments attaquants explosent. On sait qu'une telle protection n'est pas toujours efficace dans des conditions paisibles. Il existe une méthode connue de prévention des incendies, choisie comme prototype, qui consiste à appliquer des revêtements de chaux-argile-sel ou superphosphate sur des structures en bois. Chaux-argile- l'enrobage de sel se compose de 74% (en poids) de pâte de chaux, 4% d'argile, 11% de chlorure de sodium et 11% d'eau. La pâte de lime est préparée 1 à 2 jours avant l'enrobage en remuant les peluches de chaux et l'eau dans un rapport 1: 1. Avant d'appliquer le revêtement, le sel, préalablement dissous dans l'eau, est mélangé avec la quantité d'argile requise; la pâte d'argile résultante est soigneusement mélangée avec de la chaux. Le revêtement est appliqué au pinceau en deux couches avec un intervalle de temps de 10 heures. Le revêtement de superphosphate (70% de superphosphate sec et 30% d'eau) est préparé immédiatement avant le travail à raison de 200 g pour 1 m 2 de surface à être recouvert. Le revêtement est réalisé en deux couches avec un intervalle d'au moins 12 heures. façon connue , choisi comme prototype, est qu'il est laborieux et ne permet pas de travailler en temps réel, c'est-à-dire le processus de revêtement nécessite de réappliquer le revêtement après 10 à 12 heures. Les entrepôts de campagne pour le stockage des munitions, où un tel revêtement est utilisé, contrastent fortement avec le fond du terrain, ce qui contribue à leur destruction avec des armes incendiaires et autres. Dans les dépôts permanents de stockage de munitions, de tels revêtements ne sont pas utilisés car ils n'ont pas d'aspect esthétique et les particules du revêtement volant contaminent les locaux et les munitions. Les brosses, prises comme un analogue de l'appareil, ne permettent pas de mécaniser le travail et ne contribuent pas à l'achèvement de la tâche à un moment donné dans les conditions des forces armées de la Fédération de Russie en constante diminution. On connaît un appareil contenant un boîtier à travers lequel est installée une grille avec un spray d'une solution moussante, un éjecteur, une chambre de mélange, un spray de particules solides avec une source d'air comprimé selon le procédé de production de mousse air-mécanique pour éteindre les incendies. Selon le procédé, le flux diphasique (gaz + particules solides) à travers le pulvérisateur pénètre dans la maille du dispositif, qui est humidifiée avec une solution de l'agent moussant fournie par le pulvérisateur. De la mousse est formée sur la grille qui est introduite dans le feu. L'inconvénient du dispositif connu, choisi comme prototype du dispositif proposé, est la grande complexité d'obtention de mousses de polymère durcissantes sur celle-ci, qui consiste en le durcissement de la solution. sur le réseau et la nécessité d'un lavage en profondeur trop fréquent du réseau, ce qui est incompatible sur le plan technologique, un processus exécuté au cours de l'exécution de tâches militaires et de mesures préventives dans le cadre d'une nouvelle réduction du personnel des forces armées RF. de l'invention est d'augmenter l'efficacité des mesures de prévention des explosions et des incendies, de réduire les coûts de main-d'œuvre et le temps de travail, de garantir des indicateurs esthétiques, environnementaux et économiques en raison de la mécanisation de l'utilisation d'une substance très efficace, peu coûteuse et respectueuse de l'environnement - une faible mousse de polymère de dilatation, hautement dispersée et durcissante, dispersée au moyen du dispositif revendiqué à partir de la solution moussante d'origine. La tâche est réalisée par le fait que dans le procédé de prévention des explosions et des incendies dans les entrepôts de stockage de munitions, qui consiste à appliquer un revêtement ignifuge sur des structures en bois selon l'invention: tout d'abord, un revêtement ignifuge est appliqué: et / ou sur la surface de structures en bois; et / ou sur la surface d'une structure en bois préalablement installée en matériau rigide ou élastique, en particulier, plastique, contreplaqué, film, tissu, camouflage standard; et / ou est placée dans une structure en bois, en particulier un boîte à munitions, formant une couche de protection contre le feu et la chaleur entre la structure en bois et la munition; deuxièmement, un matériau ignifuge en vrac et / ou fibreux, en particulier l'amiante, les sables perlitiques, les scories, est posé dans une structure en bois; troisièmement, un eau-air ou polymère durcissant est appliqué sur la surface des structures en bois et / ou un matériau pré-installé sur les structures en bois, et / ou sur une structure en bois mousse avec une multiplicité de 5 jusqu'à 70 unités, et la solution moussante initiale de mousses eau-air en contient 1. 0,5% en poids de tensioactif et d'eau - jusqu'à 100%, et la solution moussante initiale de mousses de polymère durcissant contient en outre 25 à 50% en poids de résine urée-formaldéhyde et 0,5 à 2% en poids de catalyseur de durcissement, en en particulier, l'acide orthophosphorique ou oxalique; quatrièmement, comme tensioactif utilisé: les sels de sodium ou de triéthanolamine de la fraction d'acides alkyl sulfuriques C 10 ... C 18; ou les sels de sodium ou de triéthanolamine d'alkylsulfates d'alcools gras primaires fraction C 10 ... C 18; ou un mélange de sels de sodium ou de triéthanolamine d'alkylsulfates d'alcools gras primaires de la fraction C 10 ... C 18 et de sels de sodium ou de triéthanolamine de sulfates d'alkylolamides d'acides gras synthétiques de la fraction C 10 ... C 16 dans le rapport de composants suivant,% en poids: sels de sodium ou de triéthanolamine d'alkylsulfates d'alcools gras primaires de la fraction C 10 ... C 18 - 1,0 ... 2,0; sels de sodium ou de triéthanolamine des sulfates d'alkylolamide de la fraction d'acides gras synthétiques 10 ... C 16 - 0,1 ... 0,5; ou un mélange de sels de sodium ou de triéthanolamine de la fraction d'acides alkyl sulfuriques en C 10 ... C 16 et de sels de sodium ou de triéthanolamine d'acides gras synthétiques de monoéthanolamide sulfates de la fraction C 12 ... C 16 avec le rapport de composants suivant,% en poids: sels de sodium ou de triéthanolamine d'acides alkyl sulfuriques de la fraction C 10 ... C 16 - 0,7 ... 3,5; sels de sodium ou de triéthanolamine de sulfates de monoéthanolamides d'acides gras synthétiques de la fraction C 12 ... C 16 - 0,3 ... 1,5; ou de nionylfvnol oxyéthylé à une teneur de 9 à 12 moles d'oxyde d'éthylène; et, en outre, choisi selon au moins un additif dans le groupe: alkylsulfates de sodium des fractions C 10 ... C 13, butanol, butylcellulose, alcool de la fraction C 12 ... C 16, acides gras supérieurs de la fraction C 12 ... C 16, alcool éthylique, acides gras monoéthanolamides synthétiques de la fraction C 10 ... C 16, en une quantité allant jusqu'à 5,8% en poids de l'agent tensioactif, cinquièmement, la solution moussante initiale de mousses eau-air contient en plus de 1 à 2% en poids d'un polymère hydrophile, en particulier d'hydroxyéthylcellulose ou d'alcool polyvinylique; sixièmement, la solution moussante initiale de mousses eau-air contient en outre jusqu'à 2% en poids de poudre sèche d'un colorant hydrophile préalablement dilué, en particulier , pour obtenir un revêtement coloré dans le volume de mousse sous fond sableux, le moussage initial p la solution contient 0,05 ... 0,2% en poids de chrysoidine, et sous le fond de végétation vivante - un mélange, avec un rapport de poudre sèche, en poids. %: chrysoidine - 0,05 ... 0,6, colorant bleu de méthylène - 0,05 ... 0,2; septièmement, la solution moussante initiale de mousses polymères durcissantes est en outre introduite au moins un additif sélectionné dans le groupe,% en poids: charge solide, en cendres volantes particulières ou sables poreux à base de scories, ou lignine, ou sable perlite, ou sable de rivière pur - 0,5 ... 25; glycérine ou éthylène glycol, ou polyéthylène glycol - 0,2 ... 5; hydroxyéthylcellulose ou alcool polyvinylique - 0,5 ... 10; Ciment Portland - 0,5 ... 11; huitièmement, la concentration k i o du catalyseur de durcissement est déterminée selon des tableaux obtenus expérimentalement ou dérivés de leurs résultats par des expressions: pour l'acide orthophosphorique dans à partir du calcul du temps de durcissement t de la solution moussante initiale, proportionnel au temps t H t nécessaire pour générer une solution à partir de l'appareil, en règle générale, un appareil à réservoir unique et le rincer; neuvièmement, un colorant acide vers le haut jusqu'à 2% en poids ou pigment jusqu'à 20% en poids; dixièmement, de l'antipyrine jusqu'à 5% en poids est introduit dans la solution moussante initiale; dans le onzième, avant d'introduire un matériau en vrac et / ou fibreux ou une mousse dans une structure en bois avec munitions, les munitions sont recouvertes de vaseline technique et / ou emballées dans du papier et / ou un film, et / ou scellées dans un film et / ou placées dans un sac en papier ou en polyéthylène. La tâche est également accomplie par le fait que, dans le dispositif de formation d'un revêtement ignifuge contenant une source d'air comprimé interconnectée, un éjecteur et une chambre de mélange selon l'invention: selon la première option: d'une part, il contient en plus un os pour la solution moussante initiale avec un siphon et un distributeur installés à la sortie du récipient, reliés par un canal d'air à travers un clapet anti-retour avec un réducteur relié par un canal d'air à travers une vanne avec une source d'air comprimé, tandis que le distributeur se présente sous la forme d'une vanne à deux positions, au moyen de laquelle: à la première position de la vanne, le siphon est relié au réducteur par les canaux gaz-air, et la cavité du récipient avec l'environnement , dans la seconde position, le siphon du réservoir est relié à l'éjecteur par un canal de liquide, et le réducteur est relié à l'éjecteur par un canal de liquide, et le réducteur est relié par un canal gaz-air avec une cavité du réservoir, dans la partie supérieure de laquelle se trouve un réflecteur de mousse et un flux gaz-air entrant dans le réservoir, en outre, la chambre de mélange est réalisée sous la forme d'un manchon cylindrique élastique avec un rapport de diamètre des manchons à sa longueur de 1 : 1000 à 1: 5000; d'autre part, il est en plus équipé d'une trémie couplée à un éjecteur, une gorge pour l'alimentation d'un matériau hydrophobe et / ou un distributeur; selon la deuxième option, il est en plus équipé d'un récipient conçu pour la surpression pour la solution moussante initiale avec un barboteur relié par un canal gaz-air à travers une vanne avec une source d'air comprimé, et un tube avec un clapet anti-retour installé à la sortie du réservoir relié à un éjecteur équipé d'un tuyau élastique avec un tuyau, tandis que la chambre de mélange est combinée avec la cavité du réservoir.Selon la troisième version, elle contient en outre deux calculs scellés données sur la surpression du récipient pour la solution moussante initiale, un récipient est constitué d'un siphon et d'un distributeur installés à la sortie du récipient, reliés par un canal gaz-air à travers un clapet anti-retour avec un réducteur relié au gaz- canal d'air à travers un robinet avec une source d'air comprimé, tandis que le distributeur est réalisé sous la forme d'une vanne à deux positions, au moyen de laquelle: à la première position de la vanne, le siphon est relié au réducteur par le gaz- canaux d'air, et la cavité du réservoir avec l'environnement, en seconde position, le siphon du réservoir est relié à l'éjecteur par un canal de liquide, et le réducteur est relié par le canal gaz-air à la cavité du réservoir , dans la partie supérieure duquel est installé un réflecteur en mousse et un flux gaz-air entrant dans ce conteneur, un autre conteneur est équipé d'un barboteur relié par un canal gaz-air à travers une vanne avec un réducteur, et un tube avec un clapet anti-retour installée à la sortie du deuxième récipient et reliée à l'éjecteur, en outre, la chambre de mélange est réalisée sous la forme d'un élastique ème manchon cylindrique avec un rapport du diamètre du manchon à sa longueur de 1: 1000 à 1: 5000. De plus, selon les première et troisième options, d'une part, le distributeur est réalisé sous la forme d'une vanne à deux positions contenant un corps avec un corps de révolution situé en lui, dans lequel sont formés trois canaux parallèles, dont le centre s'étend le long de l'axe de symétrie, orthogonal à l'axe de rotation, et les deux autres sont réalisés symétriquement par rapport au canal central , et les axes de ces canaux divisent le diamètre du cercle en quatre parties égales, tandis que le corps comporte six canaux réciproques appartenant aux mêmes sections planes, dont les axes de deux, dans la deuxième position de la valve, reliés à la réducteur et la cavité du vaisseau, coïncident avec l'axe de l'un des canaux latéraux du corps de révolution, les axes des deux autres canaux reliés au siphon et l'éjecteur coïncident avec l'axe de l'autre canal latéral du corps de révolution , et l'axe du canal central du corps de révolution coïncide avec l'axe du cinquième canal relié à la cavité du vaisseau, le sixième canal est le lin du cinquième à une distance égale à la longueur du canal latéral du corps de révolution et est relié à l'environnement, en plus, la distance entre les paires de coupes faites sur la surface de rotation, faites dans le corps des canaux relié au siphon et à la boîte de vitesses, est égale à la longueur du canal central du corps de révolution, et le canal dans le corps, coïncidant avec l'axe du canal central, est situé à une distance du sixième canal relié à l'environnement, égale à la longueur du canal latéral du corps de révolution; d'autre part, deux canaux réciproques reliés à la cavité de la cuve sont combinés en un seul canal dans le corps de la vanne on-off du distributeur (trou). De plus, selon les première, deuxième et troisième options, le récipient est un récipient hermétiquement scellé contenant un corps et un couvercle avec des unités de leur interface amovible scellée rigide, tandis que le corps est réalisé sous la forme d'un cylindre soudé avec une sphère. fond et un joint réalisé à la découpe de la bouteille dans le support de surface du couvercle sur lequel est installé l'équipement du conteneur, y compris un manomètre, une soupape de sécurité pour la libération automatique de la pression dépassant la pression de service, et un dispositif de chargement avec un bouchon avec un joint installé sur le col et pressé contre le col par une vis réalisée sous la forme d'une paire de vis sur le capuchon, qui couplé au col avec un verrou, en particulier, des brides en forme introduites dans l'accouplement, réalisées sur le col et le capuchon, en outre, les unités d'accouplement rigides du corps et du couvercle contiennent des supports articulés à la découpe du boîtier uniformément sur tout son périmètre et équipés d'une paire de vis, découpée de la vis mobile qui repose en filet - nid réalisé sur la surface du couvercle du récipient. Il s'agit de la multiplicité revendiquée de mousse de gazon artificiel en présence de la teneur revendiquée dans la solution moussante initiale du tensioactif revendiqué, en particulier, compte tenu de l'application simultanée d'un matériau hydrophobe, est prévu selon le procédé et le rapport de la longueur du manchon de la chambre de mélange au diamètre intérieur à condition que la solution moussante initiale soit introduite dans l'éjecteur, en particulier, à partir d'un matériau hydrophobe, selon le dispositif, la réalisation (réalisation ) de la tâche (but) des inventions. Cela nous permet de conclure que les inventions revendiquées sont interconnectées par un seul concept inventif. La combinaison de trois solutions techniques du dispositif en une seule application est due au fait que ces trois dispositifs de formation d'un revêtement ignifuge résolvent le même problème - la formation d'un revêtement ignifuge à partir de mousse de multiplicité déclarée, très stable dans tout conditions météorologiques à partir de la solution moussante de l'invention, en tenant compte de l'application simultanée de mousse et de matériau hydrophobe ou de mousse sans elle, y compris la mousse polymère durcissante. Ceci nous permet de conclure que ces solutions techniques sont équivalentes pour résoudre le problème de l'invention et ne peuvent être combinées par un paramètre de généralisation. Un exemple de mise en œuvre du procédé. Pour obtenir une mousse eau-air stable, colorée pour correspondre à la couleur d'un fond végétal, en tant que colorant, la solution moussante contient des composants,% en poids: chrysoidine (selon TU 36-13-63-64) - 0,05 ... 0,6; bleu de méthylène (selon TU MHP 404.3-5.3) - 0,05 ... 0,2 Pour obtenir une mousse stable colorée comme un fond sableux, la solution moussante contient 0,05 ... 0,2% en poids en tant que colorant chrysoïdine (selon TU 36-13 -63-64). Pour obtenir une mousse stable, peinte dans la couleur d'un sol noir nu, la solution moussante contient 0,05 ... 0,6% en poids d'un colorant noir en tant que colorant. Introduction à la solution moussante en synergie additif pour alkylolamides d'acides gras synthétiques de la fraction C 10 ... C 16 aux ratios indiqués en combinaison avec de l'alcool polyvinylique ou de l'hydroxyéthylcellulose permet de maintenir la couleur de mousse souhaitée pendant toute la durée de son existence en surface et à l'intérieur d'un structure en bois.Le mélange proposé de sulfates d'alkylolamides d'acides avec des stabilisants de mousse - alcool polyvinylique ou hydroxyéthylcellulose dans le rapport spécifié peut augmenter la stabilité de la mousse eau-air appliquée sur la surface et la structure en bois. les solutions naturelles et les composants utilisés dans la lutte contre les incendies, le travail du bois et d'autres industries ont montré que les substances introduites dans la solution revendiquée sont connues séparément. Cependant, leur utilisation, similaire aux compositions connues utilisées en combinaison avec d'autres composants, ne fournit pas de solutions moussantes avec les propriétés qu'elles présentent dans la solution revendiquée, à savoir l'obtention d'une surface stable peinte pour correspondre à la couleur de fond ou d'une mousse artificielle non peinte. une solution de recouvrement en dehors des limites spécifiées entraîne une modification de la couleur du revêtement en mousse artificielle et aggrave sa stabilité. Pour la vérification expérimentale de la méthode proposée, soixante mélanges (solutions) d'ingrédients ont été préparés, dont trente-deux ont donné des résultats optimaux Des échantillons de la solution moussante ont été préparés en mélangeant les composants à une température T \u003d + 20 C sous agitation pendant 5 minutes. La solution est un liquide coloré. La congélation et le chauffage répétés de la solution initiale n'entraînent pas la formation d'un précipité et n'altèrent pas son homogénéité. solution technique avec différents rapports optimaux d'ingrédients de la solution moussante proposée dans le procédé est illustrée par des exemples spécifiques des solutions résultantes données dans le tableau 1. Pour obtenir une mousse à faible expansion (revêtement artificiel) à partir des formulations énumérées, nous avons utilisé les dispositions des appareils selon les première, deuxième et troisième options. Des mousses à pli moyen ont été obtenues en utilisant un générateur de mousse à mailles avec une taille de maillage d'un maillage métallique de 0,2 0,2 \u200b\u200bmm. La stabilité de la mousse a été évaluée par le temps de désintégration de 50% du volume de mousse obtenu La possibilité de retirer la couche de mousse colorée de la surface, si nécessaire, a été vérifiée. On a constaté qu'à des températures positives, le revêtement artificiel peint est bien éliminé des surfaces par rinçage à l'eau, secouage de la surface ou par enlèvement mécanique. À des températures de l'air négatives, le gazon artificiel gelé est bien éliminé des surfaces en secouant ou en balayant une couche de mousse ou un courant d'air comprimé. Les résultats des essais de la méthode proposée, en particulier, de la solution moussante en comparaison avec le prototype est présenté dans le tableau 2. Les données du tableau sont confirmées par de nombreux essais. la méthode proposée, en particulier la solution moussante, dont beaucoup ne sont pas données dans cette application en raison du volume limité et de l'absence de besoin de L'analyse des résultats de la stabilité des échantillons de gazon artificiel (mousse) a montré que le revêtement (mousse) obtenu sur la base de l'application du procédé et de la solution moussante initiale proposée dans celui-ci est plus stable par rapport à la mousse obtenue dans le domaine du feu, à savoir: pour les mousses à faible dilatation de 2 à 3. La composition initiale de formation de mousse de la mousse polymère durcissante peut contenir,% en poids: résine urée-formaldéhyde - 25 ... 50; catalyseur de durcissement acide tensioactif, c.-à-d. des acides, par exemple oxaliques, orthophosphoriques et autres, permettant une diminution de l'acidité de la composition moussante en dessous de pH 3 - 1 ... 10; l'eau - le reste jusqu'à 100. De plus, l'eau peut être utilisée de n'importe quelle source sur le territoire de la CEI et des pays baltes. Dans le même temps, pour compenser la dureté de l'eau et réduire l'effet de la composition moussante sur l'environnement, il est conseillé d'utiliser les tensioactifs (tensioactifs) indiqués dans les revendications, et dans conditions normales il est permis d'utiliser des tensioactifs utilisés dans la lutte contre l'incendie.Pour augmenter la résistance du revêtement aux charges dynamiques, des charges solides et du ciment Portland sont introduits dans la solution moussante initiale des mousses polymères durcissantes. Avec une augmentation de la concentration des composants introduits, la stabilité des mousses augmente, c.-à-d. résistance ultime à la compression, mais en même temps, il faut se rappeler que cela augmente la densité de la mousse - le nombre de pores diminue et, par conséquent, leur conductivité thermique augmente.Afin d'augmenter l'élasticité de la mousse polymère durcissante, la glycérine ou de l'éthylène glycol ou du polyéthylène glycol est introduit dans la composition moussante initiale, ou de l'alcool polyvinylique, ou de l'hydroxyéthyl cellulose. Des études ont montré que la stabilité des mousses polymères durcissantes augmente avec une augmentation du pourcentage de charge solide, ainsi qu'avec l'introduction de des plastifiants (glycérine ou éthylène glycol, ou polyéthylène glycol) en quantité de 0,2 à 5 dans la composition moussante initiale., 0% de la masse totale; l'hydroxyéthylcellulose ou l'alcool polyvinylique en une quantité de 0,5 à 10% de la masse totale de la composition; Ciment Portland à raison de 0,5 ... 11% de la masse totale de la composition. Une diminution de la teneur en additifs en dessous des limites spécifiées ne garantit pas l'atteinte des objectifs de stabilité, et une augmentation conduit à une augmentation du coût sans obtenir une augmentation significative de l'effet et une diminution de la résistance du revêtement sur ou à l'intérieur du structure en bois. Dans le même temps, l'introduction d'une charge solide dans la mousse polymère durcissante au-dessus des limites indiquées (0,5 ... 25%) peut augmenter la stabilité du revêtement, cependant, il y a un problème avec la préparation et l'application rapides des mousses. à la surface protégée. Dans ce cas, la probabilité de retards dans le fonctionnement du dispositif revendiqué augmente également, en particulier, le colmatage du manchon moussant. Les compositions moussantes données répondent le plus pleinement aux problèmes de mise en œuvre technique pratique du procédé et du fonctionnement des dispositifs revendiqués. L'utilisation de ces options de tensioactifs pour la mise en œuvre pratique du procédé fournit: la formation de mousse la plus fiable dans un courant d'air; un bon mélange de tensioactifs dans l'eau de mer dure; des caractéristiques de haute performance du tensioactif et de la solution moussante résultante; la compatibilité pratique des mousses avec l'environnement, puisque la mousse polymère durcissante, réalisée en La méthode revendiquée est proche des mousses utilisées pour améliorer la structure des sols. Le polymère d'urée-formaldéhyde (résine) est fabriqué à partir d'une solution aqueuse d'urée utilisée comme engrais et à 37% de formaline (formaldéhyde ), qui est un antiseptique. Le rapport des ingrédients tensioactifs a été évalué expérimentalement par des recherches en laboratoire et sur le terrain avec la libération de lots pilotes de tensioactifs. Il a été prouvé expérimentalement qu'aller au-delà des ratios revendiqués réduit in fine la stabilité des mousses et, par conséquent, les mesures de protection contre les explosions et les incendies mises en œuvre à travers celles-ci. la concentration du durcisseur acide est choisie en fonction du temps de durcissement de la solution, suffisant pour produire une solution à partir du réservoir (conteneur) et nettoyer le réservoir jusqu'à ce que la solution moussante initiale y durcisse. Les résultats des études expérimentales de la dépendance du temps de durcissement de la solution moussante initiale à la concentration du durcisseur acide sont présentés dans le tableau 3. La correspondance de la couleur de l'échantillon de revêtement (mousse) à un standard de couleur donné a été évaluée en utilisant une méthode connue, utilisant trois grandeurs pour son évaluation qualitative et quantitative: coordonnées de couleur X, Y, Z; coordonnées chromatiques X "et Y" en combinaison avec le coefficient de luminance et de teinte; fréquence de couleur coloristique ou conditionnelle en conjonction avec le facteur de luminance r. Les instruments et méthodes de calcul de la couleur utilisés au cours de l'évaluation sont décrits en détail dans la littérature technique bien connue. L'évaluation des caractéristiques spectrales du revêtement artificiel coloré (mousse) obtenu sur la base des solutions moussantes proposées a été réalisée selon les résultats de mesures sur un spectrophotomètre à filtres lumineux à bande étroite de la lumière naturelle réfléchie. les caractéristiques spectrales de la réflexion des échantillons du revêtement en mousse colorée coïncident avec les caractéristiques spectrales de la réflexion de la même couleur La stabilité de la couleur de la mousse pour un étalon de couleur donné dans le temps est donnée dans le tableau 4. L'analyse des résultats du tableau 4 montre que le revêtement en mousse artificielle obtenu sur la base de la méthode de moussage revendiquée les solutions qui y sont proposées conservent la couleur sous une norme donnée pendant toute la durée de sa vie. Dans le même temps, les mousses colorées, obtenues à partir d'une solution moussante de mousses d'extinction d'incendie, changent de couleur (décoloration) immédiatement après avoir tenté de les colorer. Comparaison des caractéristiques spectrales de la végétation, du sable, des sols aux caractéristiques spectrales de réflexion d'échantillons de mousses colorées selon la norme correspondante a montré que la couleur du revêtement en mousse artificielle, obtenue à partir des solutions moussantes proposées dans le procédé de l'invention, correspond aux normes naturelles données. Pour tester les propriétés ignifuges des revêtements, des piles de caisses en bois standard (sans obus) de cartouches d'artillerie de 122 mm ont été disposées. Il n'était pas possible d'utiliser des boîtes avec des munitions. Comme source d'incendie, on a utilisé du zinc vide d'une cartouche de 7,62 mm dans laquelle de l'essence a été versée. Du zinc avec de l'essence enflammée est installé à proximité immédiate d'une pile de boîtes, empilées les unes sur les autres sur trois rangées. De plus, trois piles n'étaient pas recouvertes d'un revêtement ignifuge, six étaient recouvertes d'un revêtement ignifuge sur une structure en bois, six étaient remplies d'un matériau ignifuge et six étaient remplies d'un matériau ignifuge et recouvertes. avec lui sur des structures en bois. En outre, trois expériences ont été menées, lorsque le matériau ignifuge a été appliqué sur un camouflage régulier, installé à une distance de 30 cm de la pile. À l'intérieur de la boîte a été placé un étui de cartouche vide d'un coup de 122 mm, dans lequel un un thermomètre domestique a été placé. La partie ouverte du manchon a été fermée avec du feutre et une feuille d'aluminium Conditions de l'expérience: ressort; bande RF moyenne; temps ensoleillé ; température ambiante - 15 C; boîtes sèches stockées dans une pièce fermée non chauffée; le temps entre le moment de l'application du revêtement et l'expérience est de 30 ... 60 minutes, c.-à-d. les structures en bois sont à seulement 1 ... 3 mm mouillées du revêtement. Les tests des propriétés ignifuges des revêtements ont montré les résultats suivants: Les boîtes qui ne sont pas recouvertes d'un revêtement ignifuge s'enflamment 3-10 secondes après le zinc avec un produit inflammable de l'essence est installée à côté d'eux.Les boîtes recouvertes d'un revêtement ignifuge en mousse eau-air s'enflamment après 30 ... 60 secondes. Cependant, l'intensité d'allumage et de combustion est sensiblement plus faible en raison de la présence de mousse eau-air sur le dessus de la structure en bois, qui s'évapore successivement sous la pression du feu.Boîtes remplies de mousse eau-air de leur cavité intérieure et sans revêtement sur la surface s'enflammer 3 ... 10 secondes après l'installation du zinc avec de l'essence enflammée ... Au fur et à mesure que le feu se développe, l'humidité de la boîte commence à s'évaporer. Au moment où le mur brûle, l'intensité de la combustion diminue nettement. Cependant, l'arrêt complet de la combustion ne se produit pas.Les boîtes remplies de mousse eau-air de la cavité intérieure et recouvertes de la même mousse sur les structures en bois s'enflamment au bout de 30 à 60 secondes. Cependant, la vitesse de combustion est bien inférieure à celle des deux exemples précédents. Le brûlage des caisses s'est poursuivi le long des structures supérieures en bois. La partie inférieure et certaines des structures latérales en bois ont été éteintes, mais la combustion s'est en partie poursuivie.Les boîtes recouvertes d'un revêtement ignifuge de mousse de polymère durcissant ne s'enflamment pas. Avec une épaisseur de revêtement de 2 cm, il était carbonisé. L'adhérence du revêtement à la surface a augmenté. Dans les endroits exposés au revêtement ignifuge, une carbonisation de la structure en bois a été observée, cependant, ces zones n'ont pas propagé la combustion et se sont auto-éteintes. Dans le même temps, la température à l'intérieur du manchon a augmenté de 10 ... 25 C. Les boîtes remplies de mousse polymère durcissante dans leurs cavités et sans revêtement en surface s'enflamment 3 ... 10 secondes après l'installation du zinc avec de l'essence enflammée. le feu se développe et les parois de la boîte brûlent, la mousse est carbonisée et la combustion ne se propage que sur les surfaces. Les structures en bois entre les couches de mousse couvaient partiellement et s'éteignaient automatiquement. Dans le même temps, la température à l'intérieur de la doublure a augmenté de 10 ... 30 C.Selon les auteurs, une telle augmentation de température pourrait se produire lors de l'évaporation de l'humidité résiduelle libérée et restée dans la mousse du fait de son polycondensation. Les mousses sèches ne donneront pas cet effet (voir. Les boîtes remplies de mousse polymère durcissante dans la cavité interne et recouvertes de la même mousse sur les structures en bois ne s'enflamment pas. Le revêtement de 2 cm d'épaisseur est carbonisé. L'adhérence du revêtement à la surface a augmenté. La mousse à l'intérieur de la boîte est légèrement sèche. La température à l'intérieur du manchon n'a pas augmenté de plus de 5 ... 10 C en raison de l'évaporation de l'humidité Différents écrans avec les options proposées pour un revêtement ignifuge sur le dessus empêchent la propagation du feu. Les boîtes ne prendront pas feu. Le zinc installé sous le revêtement de camouflage avec de l'essence enflammée s'est enflammé moins intensément en raison de la restriction du débit d'air. Des expériences sur la possibilité d'inflammation du revêtement ignifuge proposé ont montré que la mousse polymère durcie durcie ne s'enflamme pas à une température de 500 ° C en une atmosphère d'oxygène. Dans ce cas, la mousse est carbonisée. Après avoir extrait la mousse des conditions spécifiées, aucune combustion n'a été observée. Des expériences de chauffage de mousse polymère durcissable à l'air (teneur en humidité 12%) ont montré qu'une couche de mousse de 2 à 2,5 cm d'épaisseur, installée à une distance de 5 cm de la source corporelle à 800 C se réchauffe de 0,5 à 1 C pendant 30 minutes. La température de la surface de la mousse opposée à la source de chaleur a été mesurée au moyen d'un équipement d'imagerie thermique. Ainsi, une combinaison différente de revêtements ignifuges obtenue selon la méthode revendiquée dans des conditions spécifiques, en fonction de la disponibilité du temps et des fonds , réduira la probabilité de propagation du feu et de détonation des munitions par surchauffe ... La meilleure des options revendiquées peut être un revêtement ignifuge en mousse de polymère durcissant obtenu selon le procédé revendiqué et au moyen du dispositif revendiqué placé à l'intérieur et sur la surface d'une structure en bois, ainsi qu'une couverture de camouflage de service ou autre. L'essence des variantes revendiquées du dispositif de mise en œuvre du procédé est illustrée par des dessins, où il est représenté: figure 1 - un dispositif pour la formation d'un revêtement ignifuge, selon la première option; figure 2 - croix- section d'un manchon en tissu-caoutchouc; figure 3 - un récipient pour la solution moussante initiale avec un siphon; figure 4 - un dispositif de chargement situé sur le couvercle du récipient; figure 5 - le couvercle du récipient pour la solution moussante initiale avec un siphon (vue A); figure 6 - le corps de rotation du distributeur distributeur; figure 7 - le même (coupe BB); figure 8 - coupe de la valve du distributeur par le plan conventionnel auquel appartient l'axe de rotation (le corps de rotation est tourné de 90 par rapport à la Fig. 6); la figure 9 est une coupe transversale d'une vanne de distribution avec un plan conventionnel perpendiculaire à l'axe de rotation à la deuxième position de la grue; la figure 10 est la même, mais à la première position de la grue; la figure .11 est le même, mais avec des canaux combinés (POS.40 et 43) dans le trou 47; Fig.12 - un éjecteur avec une trémie; Fig.13 - un éjecteur avec une trémie équipée d'un chargeur à vis; Fig.14 - un dispositif pour former un gazon artificiel selon la deuxième option; Fig.15 - conteneur pour la solution moussante initiale avec un barboteur; Fig.16 - liaison rigide du corps et des couvercles des conteneurs 5 et 24; Fig.17 - le couvercle du récipient pour la solution moussante initiale avec un barboteur (vue A); Fig.18 - dispositif de formation d'un gazon artificiel selon le troisième mode de réalisation; Fig.19 - un dispositif de formation d'un gazon artificiel selon le premier mode de réalisation, équipé, en outre, d'une trémie; Fig.20 - un schéma pneumohydraulique d'un dispositif pour la formation d'un revêtement ignifuge selon le premier mode de réalisation (sans trémie); Fig.21 - idem pour la deuxième en option; Fig. 22 - idem dans la troisième option. Le dispositif de formation d'un revêtement ignifuge selon la première option contient une source d'air comprimé 2, un éjecteur 3 et une chambre de mélange 4 reliées en série par un air canal 1, un éjecteur 3 et une chambre de mélange 4 (voir. Fig. 1). Le dispositif de formation de gazon artificiel contient en outre un récipient étanche, conçu pour la surpression, pour la solution moussante initiale 6 avec un siphon 7 et un distributeur 8 installé à la sortie du récipient 5 (voir Fig. 3). Le distributeur 8 est relié par un canal d'air 9 à travers un clapet anti-retour 10 avec un réducteur 11. Le réducteur 11 est relié par un canal d'air 9 à travers une valve 12 avec une source d'air comprimé 2 (voir figure 1). Dans ce cas, le distributeur 8 est réalisé sous la forme d'une vanne à deux positions 13, au moyen de laquelle (13) à la première position de la vanne 13 (voir figures 1, 3, 10 et 20), le siphon 7 est reliée au réducteur 11 par les canaux gaz-air 9, et la cavité 14 du récipient 5 avec l'environnement 15, à la deuxième position de la vanne 13 (voir figure 9), le siphon 7 du récipient 5 est relié à l'éjecteur 3 par le canal liquide 16, et le réducteur 11 est relié au canal gaz-air 9 avec la cavité 14 du récipient 5. Un réflecteur est installé dans la partie supérieure de la cavité 14 17 mousse 18 et un flux gaz-air 19 entrant dans le récipient 5. La chambre de mélange 4 est réalisée sous la forme d'un manchon cylindrique élastique 20 avec un rapport du diamètre intérieur d à la longueur L du manchon de 1: 1000 à 1: 5000. En outre, un dispositif pour former un gazon artificiel, selon la première option, il peut être équipé de la trémie 21 (voir. Figures 12 et 19). Dans ce cas, la trémie 21 est accouplée à l'éjecteur 3 par la gorge 22 pour l'alimentation des granulés 23 du polymère hydrophobe. En particulier, le col 22 de la trémie 21 est équipé d'un distributeur 24, en particulier d'une vis (voir figure 13). Le dispositif de formation d'un gazon artificiel, selon le deuxième mode de réalisation, comprend une source d'air comprimé 2, un éjecteur 3 et une chambre de mélange connectés en série par un canal d'air 1 4 (voir Fig. 14). Le dispositif de formation d'un gazon artificiel est équipé d'un récipient étanche et pressurisé 25 pour la solution moussante initiale 6 avec un barboteur 26 (voir figure 15). Le barboteur 26 est relié à une source d'air comprimé via une vanne 27 à travers un canal 9 gaz-air. A la sortie du conteneur 25, un tube 28 avec un clapet anti-retour 10 est installé, connecté à l'éjecteur 3. L'éjecteur 3 est équipé d'un manchon élastique 20 avec un tuyau 29 (voir figures 14, 15 et 21). Le dispositif pour former un gazon artificiel, selon le troisième mode de réalisation, comprend une source d'air comprimé 2, un éjecteur 3 et une chambre de mélange 4, connectés en série par un canal d'air 1 (voir figures 18 et 22). Le dispositif de formation d'un gazon artificiel contient en outre deux conteneurs scellés 5 et 25 conçus pour la surpression de la solution moussante initiale 6 (voir figures 3 et 15). Un (conditionnellement premier) conteneur 5 est constitué d'un siphon 7. En sortie depuis le conteneur 5 est installé le distributeur 8, relié par un canal gaz-air 9 à travers un clapet anti-retour 10 avec un réducteur 11 (voir figure 3). Le réducteur 11 à travers le canal gaz-air 9 à travers la vanne 12 est relié à la source d'air comprimé 2. Dans ce cas, le distributeur 8 est réalisé sous la forme d'une vanne à deux positions 13, à travers laquelle, à la première position de la vanne 13 (voir figures 3, 10 et 22), les canaux gaz-air 9 sont le siphon 7 est relié au réducteur 11, et la cavité 14 du récipient 5 avec l'environnement 15, à la deuxième position de le robinet 13 (voir figures 3, 9 et 22) le siphon 7 du récipient 5 est relié à l'éjecteur 3 par le canal de liquide 16, et le réducteur 11 est relié au canal de gaz-air 9 avec une cavité 14 de le conteneur 5. Dans la partie supérieure du conteneur 5, il y a un réflecteur 17 de mousse 18 et un flux gaz-air 19 entrant dans le conteneur 5 (voir figure 3). Un autre (conditionnellement second) conteneur 25 est équipé d'un barboteur 26 relié par un canal gaz-air 9 à travers une vanne 27 avec une boîte de vitesses 11 montée sur le réservoir 5 (voir figures 18 et 22). Le conteneur 25 est équipé d'un tube 28 avec un clapet anti-retour 10. Le tube 28 est installé à la sortie du conteneur 25 et est relié à l'éjecteur 3. La chambre de mélange 4 est réalisée sous la forme d'un manchon cylindrique élastique 20 avec le rapport de son diamètre intérieur d à la longueur L du manchon 20 de 1: 1000 à 1: 5000. Le distributeur 8 du dispositif de formation d'un gazon artificiel 1, selon les première et troisième options, est réalisé sous la forme d'une vanne à deux positions 13 contenant un logement 30 avec un corps de révolution 31 situé en lui (30 ) (voir Fig.6 ... 11, 20 et 21) ... Dans le corps de rotation 31, il y a trois canaux parallèles 32, 33 et 34. Le canal central 33 s'étend le long de l'axe de symétrie 35, orthogonal à l'axe de rotation 36 (voir figure 6). Les deux autres canaux 32 et 34 sont réalisés symétriquement par rapport à l'axe 35 du canal central 33 (voir figure 7). De plus, les axes 37 et 38 de ces canaux (32 et 34) divisent le diamètre «D» du cercle de la section conventionnelle du corps de rotation 31 en quatre parties égales «a» (voir Fig. 7). corps 30 de la vanne à deux positions 13 du distributeur 8, six canaux réciproques sont réalisés 39, 40, 41, 42, 43 et 44, appartenant à un plan de coupe conditionnel du distributeur 8 (voir figures 9, 10 et 11 Dans la deuxième position de la vanne 13 (voir figures 9, 20 et 21), les axes des deux canaux 39 et 40, respectivement reliés au réducteur 11 et la cavité 14 du récipient 5 coïncident avec l'axe 38 du canal latéral 34 du corps de révolution 31, formant un seul canal (39-34-40) et un seul axe 38. Les axes des deux autres canaux 41 et 42, reliés respectivement à un siphon 7 et un éjecteur 3 , coïncident avec l'axe 37 du canal latéral 32 du corps de rotation 31, formant un seul canal (41-32-42) et un seul axe 37. L'axe 35 du canal central 33 du corps de rotation 31 coïncide avec l'axe 35 du cinquième canal 43, relié à la cavité 14 du récipient 5, formant un canal (43-33) fermé d'un côté avec un seul axe 35. Le sixième canal 44, réalisé en le boîtier 30 du distributeur 8 est relié à l'environnement 15 et dans la deuxième position du clapet 13 de l'autre côté est bloqué par le corps de rotation 13 (voir. Fig.9). Par ailleurs, la distance entre les paires de tronçons 46 réalisés sur la surface de rotation 45, réalisée dans le logement 30 du distributeur 8 des canaux 41 et 39, reliés respectivement au siphon 7 et à la boîte de vitesses 11, est égale à la longueur du canal central 33, soit la longueur du diamètre "D" du cercle de la section conditionnelle du corps de révolution 31, et le canal 43, coïncidant avec l'axe 35 du canal central 33 du corps de révolution 31, est situé à distance " in ”égale à la longueur du canal latéral 34 à partir du sixième canal 43 relié à l'environnement 15 (voir figures 9, 20 et 22). A la première position de la vanne 13 du distributeur 8, les canaux 40 et 42 sont fermés par le corps de rotation 31, et le canal 41 est relié par le canal 33 au canal 39, formant un seul canal (39-33-41) d'alimentation en air de la boîte de vitesses 11 au siphon 7 (voir figure 10 ). Dans ce cas, le canal 43 à travers le canal 34 est relié au canal 44, formant un canal unique (43-34-44) pour l'évacuation de l'excès d'air de la cavité 14 dans l'environnement 15. De plus, le canal 32 est fermé des deux côtés par le boîtier 30 (voir Fig. 10, 20 et 22) Dans le boîtier 30 du distributeur 8, les canaux 40 et 43 peuvent être combinés en un seul trou 47 (voir Fig. Le corps de rotation 31 du distributeur 8 est fixé dans le corps 30 au moyen d'une rondelle 48 et d'un écrou 49. De plus, il (31) est équipé d'une poignée 50 et d'un limiteur de mouvement 51 reposant dans le première et deuxième positions de la soupape 13 sur le corps 30 (voir figures 6 et 8). Le récipient 5 et le récipient 25 du dispositif pour former un gazon artificiel 1, selon les première, deuxième et troisième options, est un récipient étanche (5 ou 25) contenant un corps 52 et un couvercle 53 avec leurs 54 (52 et 53) joints amovibles étanches rigides (voir. 16). Le corps 52 est réalisé sous la forme d'un cylindre soudé 55 à fond sphérique 56 avec un joint 57 réalisé sur la découpe 58 du cylindre 55 dans la surface (58) du couvercle 53 (voir figures 3 et 15). Le couvercle 53 est équipé d'un outillage (y compris manomètre 59, soupape de sécurité 60 automatique réinitialiser pression supérieure à la pression de service) et le dispositif de chargement 61 (voir. Le dispositif de chargement 61 contient un bouchon 62 avec un joint 63. Le bouchon 62 est installé sur le col 64 et pressé contre lui (64) avec une vis 65 (voir Fig. 4). La vis 65 est réalisée en forme de paire de vis 66 sur le capuchon 67. Le capuchon 67 est accouplé au col 64 par un verrou 68. Le verrou 68, en particulier, est une forme de brides 69 introduite dans l'interface, réalisée sur le col 64 et le capuchon 67 du dispositif de chargement 61 (voir Fig. 4) Les unités de raccordement rigides 54 du corps 52 et des couvercles 53 contiennent des agrafes 70 montées pivotantes au moyen des charnières 71 et des axes 72 au niveau de la découpe 58 du corps 52. Les agrafes 70 sont installées régulièrement sur tout le périmètre du cylindre soudé 55 et sont équipées d'une paire de vis 73. La découpe 74 de la vis mobile 75 repose dans le nid de ruissellement 76 réalisé sur la surface du couvercle 53 du récipient 5 et 25 (voir Fig. 16). Le dispositif pour la formation d'un revêtement ignifuge, selon le premier mode de réalisation, fonctionne comme suit. En préparation au fonctionnement, le dispositif est assemblé selon le schéma représenté sur la Fig. 1 . Le dispositif de chargement 61 situé sur le couvercle du conteneur 5 est ouvert (voir les figures 4 et 5). Dans le récipient 5 à travers le col 64 est versée la solution moussante d'origine 6 (voir figure 3) selon le procédé revendiqué. Il est interdit de placer du matériau hydrophobe 23 dans le récipient 5. Puis le dispositif de chargement 61 est fermé. Il est nécessaire de calculer le temps de vidange du conteneur 5, en tenant compte de son lavage ultérieur et des retards éventuels, et, sur la base de cette somme de temps selon le tableau 5, calculer la concentration du durcissement. catalyseur introduit dans la solution moussante initiale (0,5. .,1% en poids). Il est interdit d'introduire un catalyseur de durcissement 1 ... 2% en poids dans la solution moussante initiale lorsque vous travaillez avec une version à un corps de l'appareil, car dans ce cas, la solution se solidifiera dans le récipient. Pour ouvrir le dispositif de chargement 61, la vis 65 est partiellement dévissée du capuchon 67 au moyen du filetage de la paire de vis 66. Ceci arrête le support de la vis 65 sur le le bouchon 62 et les brides 69 de la serrure 68 l'un sur l'autre (voir Fig.4) ... En tournant le capuchon 67, les rebords profilés 69 sont désengagés. Le capuchon 67 avec la vis 65 est retiré du col 64. Ensuite, le bouchon 62 avec le joint 63 est retiré. Le dispositif de chargement 61 est fermé dans l'ordre inverse. Un bouchon 62 avec un joint 63 est installé sur le col 64. Le capuchon 67 est placé sur le col 64 et tourne, assurant l'engagement des brides profilées 69 du col 64 et du capuchon 67, c'est-à-dire. le verrou 68. La vis 65 au moyen de la paire de vis 66 est vissée dans le capuchon jusqu'à ce que son cisaillement (65) soit sollicité contre la surface du bouchon 62. Dans ce cas, le verrou 68 est verrouillé en raison de l'appui intense de les brides 69 du col 64 et le capuchon 67 l'une sur l'autre (voir Fig.4 L'air (mélange gaz-air) à travers les canaux gaz-air 9 est amené à travers la vanne 12, le réducteur 11 et le distributeur 8 dans le récipient 5, ainsi que vers l'éjecteur 3 et dans la chambre de mélange 4 du manchon cylindrique élastique 20 (voir figure 1). La solution moussante initiale 6 est mélangée par barbotage (6). La pression de travail dans le réservoir est réglée 5. La vanne 27 est ouverte et la solution moussante initiale 6 est acheminée par le canal de liquide 16 vers l'éjecteur 3. Le flux d'air (gaz-air) entrant dans l'éjecteur 3 depuis la source de l'air (mélange gaz-air) 2 récupère la solution moussante d'origine 6 et la disperse (6) dans la chambre de mélange 4. Puis, au moyen d'un manchon élastique 20, une mousse eau-air ou polymère durcissant (non représentée) est appliquée sur la surface, formant un revêtement artificiel Pour mélanger la solution moussante initiale 6 dans le récipient 5, la vanne 13 du distributeur 8 est installée dans la première position (voir figure 10). Lorsque cet air comprimé provenant de la boîte de vitesses 11 traverse les canaux 39-33-41 et le siphon 7 pénètre dans le fond sphérique 56 du récipient 5 (voir figure 3). Des bulles d'air, montant du fond 56 vers le couvercle 53 du récipient 5, mélangent (bulles) la solution 6. L'excès d'air est projeté dans l'environnement à travers les canaux 43-34-44 15. Le bullage de la solution moussante d'origine 6 est réalisé jusqu'au moment où à partir du canal 44 ensemble, la solution 6 commence à être éjectée avec de l'air. A ce moment, la valve 13 du distributeur 8 est transférée dans la deuxième position (voir Fig. 9). Le transfert de la valve 13 de la deuxième position à la première et vice versa s'effectue en faisant tourner le corps 31 autour du l'axe 36 au moyen de la poignée 50. La fixation des positions de la vanne 13 est obtenue en supportant le limiteur 51 sur le corps 30 de la vanne tout ou rien 13 (voir figures 6 et 8). le réservoir 5 est réglé par la vis de réglage 77 du réducteur 11 avec la vanne 27 ouverte et la deuxième position de la vanne 13 du distributeur 8, c'est à dire lors de la fourniture de la solution moussante initiale 6 à l'éjecteur 3. L'expérience de travail sur des appareils similaires et leurs études approfondies montrent que la pression de service dépend de la conception technique spécifique de l'appareil et de la viscosité de la solution, qui change avec les changements de la température ambiante 15. Pression supposée 1 ... 4 atm. Obtenu expérimentalement ~ 2 atm.Il est à noter que le flux d'air 19 entrant dans le réservoir 5 est diffusé par le réflecteur en mousse 17, qui (17), en plus, réfléchit la mousse 18 formée à la suite du bullage de son entrée prématurée ( 18) dans le canal 43-34-44 (voir figures 3 et 10) Le dispositif de formation d'un gazon artificiel selon le premier mode de réalisation, équipé en outre d'une trémie 21, présente les caractéristiques de fonctionnement suivantes (voir figures. 1, 12 et 19). Un matériau hydrophobe 23 est versé dans la trémie 21. De l'air (flux gaz-air) 19, fourni par une source d'air comprimé 2, éjecte le matériau hydrophobe 23 de la trémie 21 et la solution moussante initiale 6 du canal de liquide 16. En outre, le flux gaz-air (air) 19, la solution moussante initiale 6 et le matériau hydrophobe 23 pénètrent dans la chambre de mélange 4 et le manchon cylindrique élastique 20, où ils forment un revêtement artificiel amené à la surface (non représentée). le cas où la trémie 21 est équipée d'un distributeur (en particulier une vis) 24, des granulés de matériau hydrophobe 23 pénètrent de force dans la chambre 4 par la gorge 22 (voir Fig. 13). Le dispositif de formation d'un gazon artificiel selon le deuxième mode de réalisation fonctionne de la manière suivante: en préparation pour le fonctionnement, le dispositif est assemblé conformément au schéma représenté sur la figure 14. Le dispositif de chargement 61 situé sur le couvercle du conteneur 25 est ouvert (voir figures 4 et 17). La solution moussante d'origine 6 (voir figure 15) est versée dans le récipient 25 à travers le col 64 selon le procédé revendiqué. Dans ce cas, un matériau hydrophobe 23 est chargé dans le conteneur 25, si nécessaire, avec la solution 6. Ensuite, le dispositif de chargement est fermé. Le flux gaz-air (air) 19 de la source d'air comprimé 2 à travers les canaux gaz-air 9 est fourni à l'éjecteur 3 et à la soupape 27 située sur le couvercle 53 du récipient 25 (voir les figures 14 et 17). . La vanne 27 s'ouvre. Le flux gaz-air 19 à travers le barboteur 26 est amené au fond sphérique 56 du corps 52 du récipient 25, faisant barboter la solution moussante initiale 6, en particulier avec le matériau hydrophobe 23. Mousse 18, en particulier, dispersée avec le matériau hydrophobe 23 résultant du bullage pénètre dans le tube 28 et à travers le canal 16 dans l'éjecteur 3 (voir les figures 14 et 15). Le flux gaz-air 19 provenant de la source d'air comprimé 2 capte la solution 6, en particulier, en même temps que le matériau 23. Dans la chambre de mélange 4, puis dans le manchon cylindrique 20, il se forme de la mousse 18 qui est fourni à la surface (non représentée) 25 (5), le couvercle 53 est retiré du boîtier 52, pour lequel les joints durs détachables 54 sont ouverts dans l'ordre suivant. La vis 75 est dévissée du support 70 jusqu'à ce que le cisaillement 74 de la vis 75 soit retiré de la rainure-douille 76. Dans ce cas, le support 70 au moyen de l'axe 72, qui assure une liaison articulée du support 70 et la charnière 71 est rabattue (voir la figure 16). Le couvercle 53 est retiré du boîtier 52. Après le rinçage du conteneur 25 (5), les joints rigides amovibles 54 sont fermés dans l'ordre inverse. Le dispositif de formation d'un gazon artificiel selon le troisième mode de réalisation fonctionne comme suit. Lors de la préparation pour fonctionnement, le dispositif est assemblé conformément au schéma représenté sur la Fig.18. Les dispositifs de chargement 61 situés sur les couvercles des conteneurs 5 et 25 sont ouverts (voir figures 4, 5 et 17). Dans les récipients 5 et 25, la solution moussante initiale 6 est versée à travers les cols 64 (voir figure 3) selon le procédé revendiqué. Le matériau hydrophobe 23 n'est chargé que dans le conteneur 25; il est interdit de le charger (23) dans le conteneur 5. Les dispositifs de chargement 61 des récipients 5 et 25 sont fermés. La résine d'urée en solution avec de l'eau, avec un agent moussant, si nécessaire, avec un colorant est chargée dans le premier récipient 5. Un catalyseur de durcissement en solution avec un agent moussant et de l'eau, comme ainsi qu'un colorant (si nécessaire) est chargé dans le deuxième récipient 25. Quand Ce catalyseur de durcissement est compris entre 0,5 et 2% en poids. Le flux gaz-air (air) 19 de la source d'air comprimé 2 à travers le gaz des canaux d'air 9 pénètrent dans l'éjecteur 3 et le réducteur 11. La pression est régulée au moyen de la vis 77 du réducteur 11. La solution est mélangée 6 dans un récipient 5, comme décrit dans le premier mode de réalisation. La vanne 27 du réservoir 25 est ouverte. La solution moussante d'origine 6 du réservoir 5 et la solution moussante d'origine 6 avec un matériau hydrophobe 23 dispersé dans celle-ci se précipitent simultanément à travers deux canaux de liquide 16 vers l'éjecteur 3, où elles sont prélevées par le flux d'air 19 et introduit dans la chambre 4 et le manchon 20, formant une mousse de revêtement 18 appliquée sur la surface (non représentée). Le procédé revendiqué de prévention des incendies et des explosions dans les dépôts de stockage de munitions et les options de dispositif pour sa mise en œuvre offrent une augmentation dans l'efficacité des mesures de prévention des incendies et des explosions, réduire les coûts de main-d'œuvre et les coûts économiques tout en augmentant les indicateurs esthétiques et environnementaux. La sécurité des entrepôts de campagne, en outre, est augmentée en raison de la couleur du revêtement ignifuge, obtenu selon la méthode sous le fond du terrain, offrant une augmentation de leur secret de moderne signifie intelligence. Les options de revêtement ignifuge offrent la possibilité de les utiliser dans diverses combinaisons selon les conditions, le temps et l'argent. La combinaison de la multiplicité des mousses et des ingrédients introduits dans la solution moussante initiale assure une stabilité élevée du revêtement en combinaison avec ses propriétés ignifuges. Des dispositifs pour générer un revêtement ignifuge offrent la possibilité de leur utilisation, à la fois lors de mesures préventives et lors de l'extinction d'un incendie. Grabovoi I.D., Kadyuk V.K. Armes incendiaires et protection contre elles. - M .: Maison d'édition militaire, 1983 - p. 71.2. Manuel sur le camouflage militaire. Partie II. Technique de camouflage et camouflage d'objets militaires. - M .: Maison d'édition militaire du ministère de la Défense de l'URSS, 1956 - p. 18 ... 21.3. Grabovoi I.D., Kadyuk V.K. Armes incendiaires et protection contre elles. M .: Maison d'édition militaire, 1983 - p. 70, 71.4. Méthode d'obtention de la mousse aéromécanique pour l'extinction des incendies / Kazlyuk A.I., Charkov V.P., Shecer G.M. et autre certificat d'auteur de l'URSS n ° 803941 publ. 1981, BI n ° 6.5. G.I. Matveeva Agents extincteurs combinés. Informations d'enquête. - M .: VNIIPO, 1983 - 28 p.

Prétendre

1. Procédé de prévention des explosions et des incendies dans les entrepôts de stockage de munitions, comprenant l'application d'un revêtement ignifuge à la surface des structures en bois, caractérisé en ce qu'un revêtement ignifuge est en outre appliqué à la surface d'un matériau rigide ou élastique pré- installé sur des structures en bois et / ou un matériau ignifuge en vrac et / ou fibreux est placé dans un matériau de structure en bois, formant une couche de protection contre le feu et la chaleur entre la structure en bois et la munition.2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu 'une boîte à munitions est utilisée comme structure en bois. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que du contreplaqué, du plastique, des films, un revêtement de camouflage régulier sont utilisés comme matériau rigide ou élastique. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que des sables perlitiques, des scories, de l'amiante sont utilisés comme matériau ignifuge en vrac et / ou fibreux. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que de la mousse eau-air ou de la mousse polymère durcissante avec une multiplicité de 5 à 70 unités est utilisée comme revêtement ignifuge, et la solution moussante de mousse eau-air contient 1 à 5% en poids. .% De tensioactif et d'eau jusqu'à 100% en poids, et la solution moussante de la mousse polymère durcissante contient 25 à 50% en poids de résine urée-formaldéhyde, 0,5 à 2% en poids du catalyseur de durcissement, de l'eau jusqu'à 100% en poids.6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'acide phosphorique ou oxalique est utilisé comme catalyseur de durcissement. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que les sels de sodium ou de triéthanolamine d'acides alkylsulfuriques de la fraction C 10 ... C 18, ou les sels de sodium ou de triéthanolamine d'alkylsulfates d'alcools gras primaires en C 10 ... C 18 , sont utilisés comme tensioactifs, ou un mélange de sels de sodium ou de triéthanolamine d'alkylsulfates d'alcools gras primaires de la fraction C 10 ... C 18 et de sels de sodium ou de triéthanolamine d'alkylolamide sulfates d'acides gras synthétiques en C 10. .. Fraction C 16 au rapport de composants suivant,% en poids: Sels de sodium ou de triéthanolamine des alkylsulfates primaires alcools gras de la fraction C 10 ... C 18 1,0 ... 2,0 Solisulfates de sodium ou de triéthanolamine d'alkylolamides synthétiques d'acides gras de la fraction C 10 ... C 16 0,1 ... 0,5 ou un mélange de sels de sodium ou de triéthanolamine d'acides alkylsulfuriques de la fraction C 10 ... C 16 et de sels de sodium ou de triéthanolamine de sulfates de monoéthanolamides d'acides gras synthétiques de la fraction C 12 ... C 16 avec le contenu suivant des composants tov, wt. %: sel de sodium ou de triéthanolamine de la fraction d'acides alkylsulfuriques C 10 ... C 16 0,7 ... 3,5 Solysulfates de sodium ou de triéthanolamine de la fraction de monoéthanolamides d'acide gras synthétique C 12 ... C 16 0,3 ... 1,5 ou nionylphénol oxyéthylé avec teneur de 9 ... 12 moles d'oxyde d'éthylène et, en outre, choisi au moins un additif dans le groupe des alkylsulfates de sodium des fractions С 10 ... С 13, butanol, butylcellulose, alcool des fractions С 12 ... С 16, acides gras supérieurs de la fraction С 12 ... С 16, alcool éthylique, monoéthanolamides d'acides gras synthétiques de la fraction С 10 ... С 16, en une quantité allant jusqu'à 5,8% en poids du surfactant.8 . Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que 1 à 22% en poids d'un polymère hydrophile est en outre introduit dans la solution moussante de la mousse eau-air. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que l'hydroxyéthylcellulose ou l'alcool polyvinylique est utilisé comme polymère hydrophile. Procédé selon l'une quelconque des revendications 5, 8, caractérisé en ce que jusqu'à 2% en poids de poudre sèche d'un colorant hydrophile préalablement dilué sont en plus introduits dans la solution moussante de mousses eau-air. Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce que pour obtenir un revêtement coloré dans le volume de mousse sous fond sableux, 0,05 ... 0,2% en poids de chrysoidine est introduit dans la solution moussante en tant que colorant hydrophile, et sous le fond de végétation vivante - mélange, avec un rapport de poudre sèche,% en poids: chrysoidine 0,05 ... 0,6, colorant bleu de méthylène 0,05 ... 0,2.12. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce qu 'au moins un additif choisi dans le groupe,% en poids, est en outre introduit dans la solution moussante de la mousse polymère durcissante: cendres volantes ou sables poreux à base de scories, ou lignine, ou perlite. sable comme charge solide, ou sable de rivière pur 0,5 ... 25 glycérine, ou éthylène glycol, ou polyéthylène glycol 0,2 ... 5 oxyéthylcellulose ou alcool polyvinylique 0,5 ... 10 Ciment Portland 0,5 ... 1113. Procédé selon l'une quelconque des revendications 5 et 6, caractérisé en ce que la concentration du catalyseur de durcissement est déterminée pour l'acide orthophosphorique pour l'acide oxalique dans dans où t n est le temps nécessaire pour produire une solution à partir d'un dispositif à réservoir unique et le rincer.14. Procédé selon l'une quelconque des revendications 5, 8, caractérisé en ce qu 'un colorant acide jusqu'à 2% en poids ou un pigment jusqu'à 20% en poids est en outre introduit dans la solution moussante de la mousse polymère durcissante. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 14, caractérisé en ce qu'avant de placer le matériau ignifuge en vrac et / ou fibreux dans une structure en bois ou avant d'appliquer un revêtement ignifuge sur sa surface, la munition est enduite de vaseline technique. et / ou emballé dans du papier et / ou un film, et / ou scellé dans un film, et / ou placé dans un sac en papier ou en plastique. Dispositif pour la prévention des explosions et des incendies dans les dépôts de stockage de munitions, contenant une source d'air comprimé connectée en série, un éjecteur et une chambre de mélange, caractérisé en ce qu 'il contient en outre un récipient scellé conçu pour une surpression pour une solution moussante avec un siphon et un distributeur installé à la sortie du récipient, relié par un canal gaz-air à travers une soupape de retour avec un réducteur relié par un canal gaz-air à travers une soupape avec une source d'air comprimé, tandis que le distributeur est réalisé sous la forme de une vanne à deux positions, au moyen de laquelle, à la première position de la vanne, le siphon est relié au réducteur par les canaux gaz-air, et la cavité du récipient scellé avec l'environnement, à la deuxième position du valve, le siphon est scellé le récipient est relié à l'éjecteur par un canal de liquide, et le réducteur est relié par un canal gaz-air avec une cavité d'un récipient scellé, dans la partie supérieure de laquelle un réflecteur de mousse et un gaz -le flux d'air entrant dans le conteneur scellé est installé, en plus, avec la chambre de mélange est réalisée sous la forme d'un manchon cylindrique élastique avec le rapport du diamètre intérieur à sa longueur de 1: 1000 à 1: 5000.17. Dispositif selon la revendication 16, caractérisé en ce qu 'il est en outre équipé d'une trémie associée à l'éjecteur, d'une gorge d'alimentation en matière hydrophobe et d'un distributeur. Dispositif pour la prévention des explosions et des incendies dans les dépôts de stockage de munitions, contenant une source d'air comprimé, un éjecteur et une chambre de mélange connectés en série les uns avec les autres, caractérisé en ce qu 'il contient en outre un récipient sous pression pour une solution moussante avec un barboteur relié par un canal gaz-air à travers une vanne avec une source d'air comprimé, et un tube avec un clapet anti-retour installé à la sortie du récipient, connecté à un éjecteur équipé d'un tuyau élastique avec un tuyau, tandis que la chambre de mélange est située dans la cavité du récipient scellé. 19. Dispositif pour la prévention des explosions et des incendies dans les dépôts de stockage de munitions, contenant une source d'air comprimé connectée séquentiellement, un éjecteur et une chambre de mélange, caractérisé en ce qu'il contient en outre deux conteneurs scellés conçus pour la surpression d'une solution moussante, un conteneur scellé est réalisé avec un siphon et installé à la sortie du réservoir par un distributeur relié par un canal gaz-air à travers un clapet anti-retour avec un réducteur relié par un canal gaz-air à travers une vanne avec une source d'air comprimé, tandis que le distributeur se présente sous la forme d'une vanne à deux positions, au moyen de laquelle, dans la première position de la vanne, le siphon est relié par des canaux gaz-air avec un réducteur, et la cavité est des récipients scellés avec l'environnement, au niveau du deuxième position du robinet, le siphon du récipient étanche est relié à l'éjecteur par un canal de liquide, et le réducteur est relié par un canal gaz-air avec une cavité d'un récipient scellé, dans la partie supérieure de laquelle une mousse et un réflecteur gaz-air est installé. débit entrant dans ce récipient, le deuxième récipient scellé est équipé d'un barboteur relié par un canal gaz-air à travers une vanne avec un réducteur, et un tube avec un clapet anti-retour installé à la sortie du deuxième récipient scellé relié à l'éjecteur, et la chambre de mélange est réalisée sous la forme d'un manchon cylindrique élastique avec un rapport entre le diamètre intérieur du manchon et sa longueur de 1: 1000 à 1: 5000,20. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 16, 19, caractérisé en ce que la vanne à deux positions contient un corps avec un corps de révolution situé à l'intérieur, dans lequel sont ménagés trois canaux parallèles, dont le centre court le long de l'axe de symétrie , orthogonale à l'axe de rotation, et deux canaux latéraux sont réalisés symétriquement par rapport au canal central, et les axes des canaux divisent le diamètre du corps de révolution en quatre parties égales, et le corps a six canaux réciproques situés dans le même plan de coupe, relié à la boîte de vitesses, à la cavité du conteneur scellé, au siphon, à l'éjecteur et à l'environnement, tandis que dans la deuxième position de la grue, les axes des deux canaux reliés au réducteur et la cavité du scellé récipient coïncident avec l'axe de l'un des canaux latéraux du corps de révolution, les axes des deux autres canaux reliés au siphon et l'éjecteur coïncident avec l'axe de l'autre canal latéral du corps de révolution, et l'axe de le canal central du corps de révolution coïncide avec l'axe du cinquième canal relié à la cavité du récipient scellé, le sixième canal éloigné du cinquième d'une distance égale à la longueur du canal latéral du corps de révolution, et relié à l'environnement. 21. Dispositif selon la revendication 20, caractérisé en ce que deux canaux réciproques reliés à la cavité du récipient scellé sont combinés en un seul canal. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 16, 18 et 19, caractérisé en ce que le récipient scellé est réalisé sous la forme d'un corps et d'un couvercle avec des unités de leur interface amovible scellée rigide, tandis que le corps est réalisé sous la forme d'un cylindre soudé à fond sphérique, un joint est situé entre le cylindre et le couvercle, un manomètre, une soupape de sécurité pour la libération automatique de la surpression et un dispositif de chargement composé d'un col, d'un capuchon avec une vis et d'un bouchon avec un sceller l'interface détachable du boîtier et le couvercle contiennent des équerres articulées à la découpe du boîtier uniformément sur tout son périmètre et équipées d'une paire de vis, dont la découpe de la vis repose dans une douille pratiquée le long de la surface du couvercle.

Sur le territoire du dépôt de munitions d'artillerie, des panneaux et panneaux spéciaux sont installés le long des routes (1,5 à 2 m du trottoir) et à proximité des objets correspondants dans des endroits bien visibles. Ils doivent être soutenus par des poteaux en métal, en béton armé ou en bois. La hauteur d'installation des pointeurs et des panneaux du bord inférieur au niveau du sol est de 1800 mm.

Les dimensions hors tout des enseignes et enseignes sont de 450X360 mm, le fond général est bleu avec une bordure blanche, la largeur de la bordure est de 10 mm. La légende d'un extincteur, d'un détecteur d'incendie, d'un téléphone, d'un réservoir d'incendie et d'une borne d'incendie est rouge et la zone ouverte est blanche sur fond blanc. Dimensions du champ (fond blanc) pour le dessin légende 300X300 mm.

Hauteur des lettres sur les panneaux de réservoir d'incendie, les zones ouvertes et les panneaux de direction 20 mm, épaisseur de ligne 4 mm. La hauteur des lettres sur le panneau de borne d'incendie et des chiffres sur l'indicateur de direction est de 80 mm, la largeur de trait est de 10 mm. La hauteur des chiffres sur le signe de la zone ouverte est de 200 mm, l'épaisseur de la ligne est de 15 mm.

Les inscriptions sur les enseignes et enseignes sont blanches. La partie supérieure de l'indicateur de direction de l'extincteur le plus proche (détecteur d'incendie, etc.) est l'image correspondante du signe d'extincteur (détecteur d'incendie, etc.).

Apparence les indicateurs et les signes sont représentés sur la fig. 1-7.

Chiffre: 5. Panneau de zone ouverte

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À PROPOS DE H L A V L E N I E

Introduction ……………………………………………………………………………. 3

Chapitre 1. Dispositions de base pour l'organisation du fonctionnement des missiles

armes d'artillerie ……………………………………………………. 4

Planification des opérations …………………………………………………… 6

Admission du personnel à l'exploitation ………………………………………… 9

Mise en service et transfert d'armes de missiles et d'artillerie -

Comptabilisation des armes de roquettes et d'artillerie, procédure de déclaration et de maintenance

formulaires (passeports) ………………………………………………………… .. 11

Contrôle de l'état technique et de l'organisation de l'exploitation …………. 14

Obligations de garantie, durée de fonctionnement, procédure

prolongation de l'exploitation …………………………………………………………… 15

Dommages, incidents et procédure d'enquête ..................... 20

La procédure pour apporter des améliorations et apporter des modifications

documentation d'exploitation …………………………………………… .. 22

Caractéristiques du fonctionnement du RAV dans diverses conditions climatiques ... ... ... 23

Transport ……………………………………………………………… 25

Instructions générales d'entretien ……………………………… 27

Organisation de maintenance des armements ………………………… 28

Réparation d'armes ……………………………………………………………… 32

Chapitre 2. Dispositions fondamentales relatives à l'organisation du stockage des armes et

propriété militaro-technique……………………………………………….. 36

Dispositions générales ………………………………………………………………. -

Organisation de maintenance ………………………………………. 38

Organisation du contrôle de l'état des armes et des biens stockés ... .. 43

Placement d'armes et de biens dans les zones de stockage …………………… .. 47

Chapitre 3. Caractéristiques de fonctionnement des objets de surveillance de la chaudière, électrique

nouveaux articles, équipements de protection, instruments de mesure militaires, tuyaux et tuyaux

haute et basse pression………………………………………………….. 55

Caractéristiques de fonctionnement des objets de surveillance de la chaudière ……………………………. -

Caractéristiques de fonctionnement des installations électriques militaires ……………………… .. 58

Caractéristiques du fonctionnement des équipements de protection utilisés en électricité

installations …………………………………………………………………………. 60

Caractéristiques de fonctionnement des instruments de mesure militaires ……………………. 61

Caractéristiques du fonctionnement des tuyaux et des tuyaux de haute et basse pression

tions …………………………………………………………………………… .. 62

Comment éteindre efficacement les incendies dans les arsenaux de l'armée

Non loin de la ville de Chapayevsk dans la région de Samara, dans la soirée du 18 juin, sur un terrain d'entraînement appartenant au ministère de l'Industrie et du Commerce de la Fédération de Russie, plusieurs explosions puissantes ont tonné, puis un incendie s'est déclaré. Le rayon de dispersion des obus, selon les experts, était de 500 m. Les habitants des colonies voisines - environ 6 000 personnes - ont été évacués d'urgence. À la suite de l'incident, une personne est décédée, plus de 200 ont demandé de l'aide médicale.

L'un des problèmes les plus difficiles, encore effectivement non résolus, est l'extinction suffisamment rapide et opportune des incendies dans les dépôts de munitions, capable d'empêcher les explosions de munitions à partir de 10 minutes après le début de l'incendie.

En fait, les pompiers n'observent que l'épuisement complet des piles de munitions et en même temps essaient uniquement de localiser l'incendie, c'est-à-dire l'empêcher de se propager aux piles adjacentes. Mais lorsque les munitions commencent à exploser en un tas de flammes, même cet «extinction» passif s'arrête immédiatement, et les pompiers sont rapidement évacués à plusieurs kilomètres des explosions. Ceci est toujours idéal quand au moins des tentatives sont faites pour éteindre le feu. En règle générale, les pompiers ne savent pas quand un incendie s'est déclaré, ils ne l'enregistrent qu'à partir d'un certain stade de son développement. A portée expérimentale, des études de terrain menées dans les années 80 en URSS ont permis d'établir que les explosions de munitions débutent 8 à 12 minutes après le début de la combustion. Étant donné que les pompiers ne savent pas exactement quand les munitions dans une pile en feu commenceront à exploser, dans la plupart des cas, ils ne risquent pas de s'en approcher et ont toutes les raisons à cela, car ils ne disposent pas de la technique qui peut assurer une extinction sûre et efficace d'un incendie. tas de munitions.

Comme le montre l'analyse de l'évolution d'un incendie de piles de munitions, les mesures modernes pour les prévenir sont inefficaces. Les remblais profonds autour des installations de stockage, les systèmes de paratonnerre, la vidéosurveillance 24 heures sur 24 ne vous sauvent pas de la propagation des incendies de forêt et de steppe sur le territoire de la base, en particulier par vent fort, et ne peuvent pas non plus vous sauver d'un habilement a mené une attaque terroriste. Dans le même temps, le démontage des munitions n'aide pas - en gardant les ogives séparées des fusibles - puisque les charges explosives dans les ogives ou la poudre à canon dans les boîtiers explosent sous l'effet de la chaleur et non de la détonation des fusibles ou des amorces d'allumeurs.

Les incendies du même type avec ces incendies sont les objets de l'industrie du bois, la lutte contre laquelle est également une tâche très difficile et, en règle générale, les pompiers n'éteignent pas les piles de bois en feu, les bois sciés, mais empêchent les cheminées voisines de s'enflammer. Comme le montre la pratique, les installations mécaniques, pneumatiques et hydrauliques modernes destinées à fournir des compositions d'extinction d'incendie ne permettent pas d'éteindre rapidement les incendies même au stade initial de leur développement, en raison du long temps requis pour le transport et le déploiement des équipements de lutte contre l'incendie. quant à la réalisation d'un régime d'extinction efficace à partir du moment où l'équipement commence à fonctionner et la coordination du travail conjoint de plusieurs véhicules de pompiers. La technique d'extinction d'incendie existante ne peut pas non plus lutter efficacement contre les incendies développés, en raison des faibles valeurs des paramètres des jets d'extinction d'incendie: puissance, vitesse, portée, zone avant, capacité de pénétration. Il est pratiquement impossible de localiser et d'éteindre le feu ne serait-ce qu'un seul tas de bois en utilisant des méthodes traditionnelles et des moyens techniques d'extinction d'incendie. La courte portée d'extinction conduit à la nécessité d'un travail à long terme dans la zone des effets néfastes d'une explosion et d'une flamme d'incendie.

Les plus prometteuses pour résoudre ce problème sont les installations à plusieurs barils pour l'approvisionnement impulsionnel de compositions d'extinction d'incendie à base de châssis de réservoirs T-54, T-55, T-62, de remorques à deux essieux, de voitures, de jeeps et de camions. Ces installations fournissent un effet d'extinction d'incendie rapide, puissant et répété, réglable de manière flexible en fonction de ses paramètres: zone avant, intensité d'alimentation en agent extincteur.

Il y a une raison importante pour laquelle, en plus des réservoirs d'incendie, il est nécessaire d'utiliser des camions de pompiers à impulsion dans les arsenaux, qui démarrent et arrivent sur le site de l'incendie beaucoup plus rapidement que les réservoirs. Un véhicule de pompiers blindé à chenilles peut ne pas avoir le temps d'empêcher une explosion de munitions dans une pile, mais il peut fonctionner efficacement dans le domaine des effets dommageables des explosions.

Le premier camion de pompiers à skid multi-barils a été testé en 1982, et depuis lors, des travaux de plus en plus intensifs et extensifs se sont poursuivis pour améliorer les systèmes multi-barils. Le calibre et la longueur optimaux du canon ont été déterminés, la disposition du système multi-barils a été développée, des éléments de chargement à manchon séparé ont été créés: une charge d'expulsion et un manchon cylindrique scellé, qui permet un chargement rapide dans le fût et le stockage à long terme de toute composition d'extinction d'incendie de poudre, gel, liquide, avec différentes caractéristiques: dispersion, densité, densité, viscosité, mouillabilité, activité chimique. Cela permet de concentrer des stocks suffisants de munitions d'extinction d'incendie dans de nombreux endroits, ainsi que de monter des modules multi-canons chargés dans des zones dangereuses, de les mettre facilement et simplement en mode veille pendant de nombreuses années. Fournissez toujours et immédiatement un effet d'extinction d'incendie combiné en utilisant plusieurs volées consécutives, à intervalles réglables, de diverses compositions d'extinction d'incendie pulvérisées.

Les installations multi-barils à impulsion d'autres conceptions, par exemple pneumatiques ou à poudre de 120 mm, ne fournissent pas un processus d'extinction rapide et efficace.

En 1988, des tests ont été effectués à Balakley sur la base de l'arsenal de munitions. Lors de la première étape, mai-juin, 5 piles modèles de conteneurs ont été éteintes - des boîtes de munitions de 12x6x3,5 m (12 m à l'avant, 6 m de profondeur et 3,5 m de hauteur) en utilisant un équipement de lutte contre l'incendie traditionnel basé sur le GPM - 54, camions de pompiers à roues (APTs-40), installation de turboréacteurs AGVT. Cette technique traditionnelle n'a pas réussi à éteindre 4 piles en feu après 8 minutes. gravure gratuite. Les piles ont été complètement brûlées en 20-25 minutes, les plusieurs coquilles contenant des charges de poudre ont explosé 10-12 minutes après le début de l'incendie de la pile et n'ont été éteintes que lorsque les boîtes se sont effondrées et se sont transformées en un tas de flammes. débris.

Lors de la deuxième étape des essais en août 1988, en utilisant l'exemple de l'extinction de trois piles de 15x6,5x3,5 m, deux installations à impulsions de gros calibre (200 mm barillet) ont été testées, montées sur le châssis de l'anti-aérien. Chariots biaxiaux: système de pulvérisation à impulsion rétractable de 25 barils et 30 barils sans recul. Le temps de combustion libre de la pile était de 8 minutes. L'installation d'impulsion rétractable à 25 canons a fait 3 volées de 8 et 9 canons en 15 secondes à une distance de 25 m le long de la pile. Les flammes et la fumée ont été complètement projetées à l'extérieur de la cheminée. En conséquence, une extinction efficace a eu lieu - la flamme a été abattue et un environnement dense d'extinction d'incendie a été créé, empêchant la ré-inflammation.

Ensuite, la même pile a été relancée avec un temps de combustion libre de 12 minutes. Des salves simultanées d'installations à impulsions situées à angle droit de l'avant avec 25 canons escamotables et de l'extrémité de la pile avec des installations de 30 canons ont permis de faire tomber le feu et d'éteindre complètement la pile en éjectant une masse d'eau finement pulvérisée - une rafale de gaz-eau. Lors de l'extinction avec un vortex de poudre des 2 côtés, il a fallu 2,5 minutes à un pompier avec un canon à main.

Lors de la deuxième étape des essais, la deuxième pile a été mise à feu et à une distance de 25 m après 10 minutes de combustion libre à une distance de 35 m (à partir d'une installation de 25 barils), cette pile s'est éteinte en 1 minute (54 secondes) avec trois volées de 8 barils chacune, créant des rafales successives d'eau finement pulvérisée. Ensuite, le tas, avec sa surface bien saturée en eau, a à peine été rallumé avec plus de 60 litres d'essence. Ceci en soi est une bonne preuve de l'efficacité de l'extinction par impulsion et de l'impossibilité pratique de rallumer après cet extinction. Après 10 min. combustion libre effectuée extinction à une distance de 25 m en trois volées consécutives de 10 barils à partir d'une installation de 30 barils.

Une analyse de deux types d'extinction d'une cheminée en feu avec de la poudre et du brouillard d'eau a montré les avantages incontestables de cette dernière, ainsi qu'un certain nombre des avantages suivants d'une rafale gaz-eau finement dispersée:

L'extinction de la troisième pile avec un puissant jet d'eau compact a pris jusqu'à 40 minutes et a nécessité au moins 10 camions de pompiers AC-40 avec de l'eau. Cela signifiait l'échec réel de l'extinction - l'impossibilité d'empêcher la transition de la combustion de la pile à l'explosion de munitions dans la zone non éteinte. À la fin de l'extinction, la cheminée était complètement détruite par une combinaison d'incendie et d'impact d'un jet d'eau.

La pile, qui a été éteinte avec l'aide de l'AGVT, a brûlé le plus rapidement - environ 4 à 5 minutes après le début de l'extinction, en raison du fait que l'effet d'extinction avait un caractère local. Un tas de vraies munitions aurait sans doute explosé lors de l'extinction et détruit les véhicules des pompiers.

L'analyse des résultats expérimentaux ne laisse aucun doute sur le fait que la méthode d'extinction la plus efficace est la pulvérisation d'eau finement dispersée pulsée immédiatement le long de tout le front de la section de combustion (depuis la direction de la salve) avec un puissant effet de pénétration qui assure une destruction totale, un refroidissement. et dilution de la zone de combustion condensée. Le développement d'installations multi-canons sur les châssis de voitures, camions, citernes et cartouches scellées unitaires avec différentes compositions d'extinction d'incendie a permis de mettre en œuvre une méthode combinée d'extinction par impulsion.

Les fûts d'une installation multi-barils peuvent être chargés de différents agents extincteurs: liquides, solutions, gels, poudres et matériaux en vrac. Grâce à cela, un camion de pompiers peut pour la première fois mettre en œuvre une extinction efficace combinée et totalement autonome de divers types d'incendies. Il est également possible de charger les troncs et d'en pulvériser efficacement divers matériaux naturels: terre, boue, sable, eau de toute turbidité, poussière, neige, glace, etc.

Ainsi, le fonctionnement de cette installation dépend dans une mesure relativement faible de la fourniture de conteneurs en agent extincteur. Si tous les canons sont entièrement tirés, par exemple 5 volées de 10 canons chacune, il est possible d'éteindre le tas de munitions en pas plus de 1 minute après 10 minutes de brûlage libre du tas. Un tel travail en 10 à 15 minutes peut être effectué par au moins 4 réservoirs d'incendie traditionnels GPM-54. Ce nombre de chars d'incendie ne se trouve dans aucun arsenal russe et il est difficile de mettre en œuvre en pratique leur travail coordonné sur une cheminée en feu dans une zone ouverte.

Les installations de 9 à 16 barils peuvent coûter entre 10 et 15 000 dollars, tandis que la machine Impulse 3M coûte jusqu'à 80 000 dollars et la machine GPM-54 jusqu'à 120 000 dollars. Les installations traînées à barils multiples peuvent être transportées vers la cheminée en feu par divers pompiers et autres véhicules, qui peuvent rapidement amener l'installation à la position d'extinction et se retirer eux-mêmes dans un endroit sûr.

Tous les types de camions de pompiers à impulsion à plusieurs canons ont déjà été produits et peuvent être produits dans les usines russes sans composants importés. Il est tout à fait réaliste d'équiper les plus grandes bases et arsenaux de munitions avec ces installations en 1 à 2 ans, et tous les autres dépôts de munitions en Russie en 3 à 5 ans. Cela réduira considérablement la probabilité d'incendies et d'explosions catastrophiques, qui se sont produits à Chapaevsk, Lozovaya, Novo-Bogdanovka, etc. Cette tâche est bien réelle et très importante pour la capacité de combat de l'armée russe et pour assurer la sécurité du pays.

ET PROPRIÉTÉ

Dispositions générales

1. Les lieux de stockage désignent tous les types d'installations de stockage, de hangars et de zones ouvertes.

2. Les zones suivantes sont utilisées pour localiser les sites de stockage:

ayant, en règle générale, un camouflage naturel de la surveillance aérienne et terrestre et une ventilation naturelle de différentes directions;

avec un minimum de perte de rosée;

non inondé par les inondations et les eaux pluviales;

pas directement à côté des marais et du territoire des entreprises industrielles, émettant des gaz, des vapeurs et des impuretés mécaniques dans l'atmosphère, accélérant la corrosion et le vieillissement des armes;

situé à proximité des routes d'accès, des sources d'électricité et d'eau.

3. L'équipement des zones de stockage devrait garantir la sécurité incendie, le travail de nuit et l'utilisation généralisée des équipements de mécanisation.

4. Les emplacements de stockage sont subdivisés:

au stockage chauffé - les structures équipées de systèmes de chauffage et de ventilation pour maintenir la température et l'humidité relative de l'air dans les limites spécifiées et assurer la protection des RAV contre les effets des précipitations, du vent, de la poussière, du sable, du rayonnement solaire et des changements brusques de température;

au stockage non chauffé - les structures équipées pour stocker le RAV et assurer sa protection contre les précipitations atmosphériques, le rayonnement solaire, la poussière, le sable, le vent, les changements brusques de température et d'humidité de l'air extérieur;

sur les auvents - les structures de type semi-fermées (toiture sur supports, avec ou sans murs), qui protègent les RAV de l'impact direct des précipitations et partiellement du rayonnement solaire;

ouvrir des espaces - les zones ouvertes du territoire équipées pour le stockage des armes, mais n'offrant pas de protection contre les influences environnementales.

5. Les zones de stockage sont équipées de dispositifs de protection contre la foudre, d'alimentation en eau de lutte contre les incendies, d'alarmes incendie, d'équipements de lutte contre l'incendie, d'éclairage pour le travail de nuit.

6. Chaque lieu de stockage doit avoir un passeport, qui est rempli par une personne. responsable du stockage.

Exigences de stockage *

7. De par leur conception, les installations de stockage devraient fournir:

la sécurité des armes;

les conditions de stockage spécifiées pour ce type d'arme;

la commodité de placer les armes, de les surveiller et de les maintenir en bon état;

la vitesse de réception, d'émission et d'évacuation des armes;

l'utilisation de moyens de mécanisation.

Les portes (portes) des entrepôts devraient s'ouvrir vers l'extérieur, en termes de conception et de dimensions, garantir la possibilité d'utiliser des moyens de mécanisation. Les portes (portes) ne doivent être verrouillées que de l'extérieur.

8. Sur la porte d'entrée (portes) l'inscription ENTRÉE est faite. Ces portails (portes) sont équipés de grilles de cirage.

9. Pour faciliter le roulement et le déploiement de l'armement à roues (introduction et retrait d'une caisse), des rampes et des plates-formes sont disposées devant la porte.

10. À l'extérieur, le long des murs des installations de stockage, des zones aveugles d'asphalte ou de béton avec une pente pour l'évacuation de l'eau sont installées.

11. Les sols des installations de stockage doivent avoir des surfaces dures (asphalte ou béton) et être résistants à la formation de miettes et de poussières, résister à la charge créée par les armes (biens) et les équipements de mécanisation.

12. Les voies d'accès aux installations de stockage doivent être équipées en tenant compte de la disposition de l'entrée des tracteurs avec armes.

13. Les seuils des portes extérieures (portes) des installations de stockage pour se protéger contre les entrées d'eau de surface devraient être au-dessus du niveau des zones aveugles et avoir des auvents de protection facilement amovibles contre les rongeurs.

14. Les fenêtres de rangement devraient être vitrées et avoir des barres ou des filets de protection en métal. Les fenêtres en verre, selon les conditions requises, sont peintes en blanc de l'intérieur ou fermées avec des rideaux pour protéger les armes du rayonnement solaire.

15. Les installations de stockage doivent contenir:

panneau de documentation;

équipement de pompier;

bureau ou table de chevet avec ustensiles d'écriture et tabouret;

éclairage de secours;

lampes électriques portatives pour le travail de nuit;

équipement spécial (selon le but du stockage);

conseil des pompiers;

instructions et affiches pour l'entretien, tableaux (cartes) de la lubrification des armes dans le magasin.

16. Le tableau de documentation contient:

passeport du lieu de stockage;

un inventaire des équipements internes et des stocks conservés dans l'entrepôt;

instructions relatives aux mesures de sécurité incendie;

des instructions à la personne en charge de l'installation de stockage sur la procédure de ventilation, la maintenance de l'installation de stockage et du RAV qui y est stocké, la procédure d'acceptation et de remise de l'installation de stockage;

* La construction de nouvelles installations de stockage et la reconstruction de celles existantes devraient

être réalisée conformément aux projets approuvés pour utilisation par l'Autorité centrale du contenu.

un plan de mise en place, de sortie (retrait, évacuation) des armes, missiles, munitions et biens en alarme (en cas d'incendie) avec un schéma de la disposition des râteliers ou des piles imprimé dessus;

instructions d'utilisation des alarmes antivol et incendie (fréquence de ses contrôles et mesures préventives).

17. L'équipement spécial pour les installations de stockage comprend:

tragus signifie décharger la course de roue des armes;

coussinets (lits) pour les pistes de l'armement sur chenilles;

dispositif pour prélever des échantillons d'armes du tragus;

appareils de mesure de la température et de l'humidité de l'air (dans des entrepôts chauffés et climatisés);

établis pour faciliter les travaux d'entretien;

remorqueurs d'évacuation d'armement;

racks (armoires) pour stocker des dispositifs optiques, des dispositifs d'éclairage, des pièces de rechange, des couvercles et d'autres biens;

échelles métalliques portatives, chariots, tapis et autres équipements nécessaires à l'entretien;

armoire (pyramide) pour les outils et équipements de nettoyage du stockage (balai, brosses, pelles, aspirateurs, etc.).

18. Les installations de stockage devraient avoir une ventilation naturelle ou artificielle. La ventilation et son schéma sont déterminés en tenant compte des types d'armes (propriété), de la capacité de stockage et de la disposition, ainsi que du mode de stockage.

19. Le chauffage des installations de stockage devrait être central.

20. Les installations de stockage chauffées doivent maintenir une température de 5 à 40 ° C et une humidité relative d'au plus 70%. Une augmentation à court terme de l'humidité relative de l'air jusqu'à 80% est autorisée (mais au total pas plus d'un mois par an). La différence de température journalière ne doit pas dépasser 5 ° C.

Exigences relatives aux auvents et aux espaces ouverts

21. Pour le stockage à ciel ouvert des armes, les plates-formes et les hangars sont équipés dans un endroit sec et non chauffé. Il existe deux types d'auvents et d'espaces ouverts: équipés et non équipés.

22. Les hangars et plates-formes équipés doivent avoir une surface dure de béton ou de béton bitumineux et correspondre en taille aux installations de stockage typiques. Les plates-formes et hangars équipés doivent être placés en stricte conformité avec les exigences de placement des installations de stockage.

23. Les hangars et les aires non équipés doivent être recouverts d'une couche compactée, d'un mélange de gravier et de sable à l'aire de stockage et à l'entrée de celui-ci.

24. Lors de l'équipement de zones ouvertes ou de hangars, les exigences suivantes doivent être respectées:

a) le site est aménagé sur un site à légère pente générale (de 2 à 3 °) de relief naturel;

b) le niveau de la surface du site doit être à au moins 0,5 m au-dessus de la nappe phréatique Le sol du site doit résister à une pression d'au moins 5 kgf / cm 2;

c) le site doit être rectangulaire et, si possible, orienté avec le petit côté dans la direction des vents dominants;

d) il devrait y avoir des fossés de drainage (fossés) autour du site;

e) les limites du site sont indiquées par des piliers de 1,5 m de hauteur et 10 cm de diamètre (pour les zones ouvertes);

f) une enseigne est installée à l'entrée du site, qui indique son numéro, son nom et les initiales de la personne responsable du stockage des armes et de l'entretien du site. La forme du signe est illustrée à la Fig. 5 (Annexe 35).

25. Lors de la planification des allées, il est possible de chasser les équipements stockés avec des remorques en rangées sans tourner. La zone ouverte (remise) et la zone qui l'entoure à une distance d'au moins 20 m sont débarrassées des arbres et des buissons.

ANNEXE 16(à l'article 163)

SCIENCE ET SÉCURITÉ MILITAIRE № 1/2006, pp. 26-29

UDC 623.001.5

Colonel N.I. Renards,

chef de service

Institut de recherche

Forces armées de la République du Bélarus,

docteur en Sciences Techniques, Professeur Associé

Lieutenant colonel Yu.I. ANIKEEV,

chef de cycle du département de l'appareil et de l'exploitation

fusée et armes d'artillerie

Académie militaire de la République du Bélarus

Assurer la sécurité et la protection de la population, des installations économiques ainsi que du territoire de la République du Bélarus contre les situations d’urgence est un problème socio-économique et environnemental important. Le développement de la science et de la technologie, de la production industrielle et des processus technologiques conduit au fait que l'échelle de l'utilisation des marchandises dangereuses dans la société est en expansion. L'expérience montre que le plus grand nombre d'urgences liées à l'utilisation de marchandises dangereuses, y compris les matières explosives et les munitions, se produit pendant leur stockage et leur transport. L'organisation du transport des marchandises dangereuses dans la littérature fait l'objet d'une attention constante. Dans le même temps, les problèmes de stockage, principalement des munitions et des explosifs (explosifs), ne sont pas entièrement divulgués. Le fonctionnement des installations de production potentiellement dangereuses est associé à un problème global appliqué, dont le signe extérieur est une augmentation du nombre d'accidents, de catastrophes, d'autres urgences de nature naturelle et d'origine humaine, une augmentation de leur ampleur et de leurs conséquences.

Par exemple, l'explosion le 4.06.1988 à la gare d'Arzamas de trois voitures avec des explosifs industriels. Ensuite, 91 personnes sont mortes, plus de 900 ont été blessées de gravité variable, 151 bâtiments résidentiels ont été détruits, 250 ont été détruits. En Fédération de Russie en 1977 - 1995. dans les entrepôts d'explosifs et de munitions, plus de 40 grands incendies se sont produits, environ 10 000 wagons de munitions ou 200 000 tonnes d'explosifs ont été détruits. Les dommages matériels se sont élevés à plus de 35 milliards de roubles. ... Le nombre d'urgences lors du stockage de matières explosives, de munitions, leurs conséquences possibles montrent la pertinence de cette question non seulement pour la République du Bélarus, mais aussi pour toutes les anciennes républiques de l'URSS (tableau 1).

L'analyse de l'organisation du stockage des munitions dans les arsenaux, bases et entrepôts (installations de stockage) a montré que leur survie est actuellement assurée par la mise en œuvre de mesures organisationnelles et techniques spécifiques. Ces mesures sont basées sur les développements théoriques des années 1970-1980 du siècle dernier, ne permettent pas de prendre en compte les changements dans les conditions de stockage, la conception, la sensibilité aux explosifs, l'état technique des munitions et d'autres facteurs. La situation est claire: la justification scientifique et théorique des activités pratiques dans ce domaine est clairement insuffisante. Les tâches réellement appliquées sont:

analyse comparative de la capacité de survie des installations de stockage de munitions;

identification des éléments critiques dans chaque installation;

la justification des moyens rationnels d'assurer la survie des objets considérés;

l'optimisation de la consommation des ressources financières et matérielles;

diminution de l'intensité des ressources, augmentation de l'efficacité du régime de stockage des munitions.

Pour résoudre avec succès ces problèmes, il est conseillé d'utiliser les méthodes de modélisation mathématique. Dans ce cas, il convient de prendre en compte les caractéristiques (caractéristiques) distinctives des installations de stockage de munitions et les propriétés de survie.

1. Les installations de stockage de munitions sont un système organisationnel et technique complexe, composé de néléments. Les éléments des objets sont des structures contenant des munitions. Ces structures (installations de stockage, zones de stockage ouvertes, etc.) peuvent avoir des équipements d'ingénierie supplémentaires (remblais, équipements de protection technique) et différer par le degré de protection contre les influences extérieures défavorables. Le degré de protection et la sensibilité des munitions aux influences extérieures déterminent l'état des éléments des installations de stockage de munitions lors de l'évolution des situations d'urgence. L'état des éléments est caractérisé par le volume de munitions disponibles sur eux et aptes à être utilisées, et les possibilités de leur expédition.

2. Ces objets sont caractérisés par la possibilité, en cas d'influence extérieure sur l'un de ses éléments, de la survenue de conséquences secondaires conduisant à l'apparition et au développement de l'effet "domino". L'effet domino est compris comme un développement de type avalanche d'une urgence dans une installation de stockage de munitions, conduisant à la destruction et (ou) à la destruction d'une partie de ses éléments ou de l'ensemble de l'installation dans son ensemble.

3. En ce qui concerne la capacité de survie des installations de stockage de munitions, il est conseillé de comprendre leur propriété pour préserver et restaurer la capacité de remplir totalement ou partiellement les fonctions de stockage et de livraison des munitions pendant une période donnée dans des conditions extrêmes de leur fonctionnement. Dans le même temps, on entend par conditions extrêmes de fonctionnement celles où, à la suite des actions de l'ennemi, des catastrophes naturelles, des catastrophes d'origine humaine, du «facteur humain», etc., il y a un risque d'effet «domino».

4. Les objets considérés sont destinés au stockage de stocks de nomenclatures de munitions. Pour une évaluation complète de la capacité de survie des installations de stockage de munitions, une évaluation probabiliste de la capacité à maintenir le nombre d'éléments requis et à garantir les volumes spécifiés de fournitures de munitions aux troupes à temps. Par conséquent, il est nécessaire de développer deux groupes d'indicateurs de survie: selon l'état et selon les résultats de la tâche de fournir des munitions aux troupes.

5. En général, l'un des péléments de l'objet. Dans le cas où le m-ème élément de l'objet est exposé à l'influence externe, le cellesdistribution de probabilité du nombre d'éléments détruits de l'objet où à -le nombre d'éléments affectés.

En tenant compte des caractéristiques notées, étayons les indicateurs de la capacité de survie des installations de stockage de munitions par condition (le premier groupe d'indicateurs de survie). Comme information initiale, nous prenons la distribution de probabilité le nombre d'articles détruits dans l'installation de stockage de munitions. La distribution spécifiée est déterminée en résolvant le système correspondant d'équations différentielles, pour la détermination duquel le modèle correspondant précédemment développé de survivabilité par état est destiné. Index tet à(ci-après) désignent respectivement le numéro de l'élément exposé à une influence extérieure et le nombre d'éléments affectés. En raison du fait que l'un des péléments de l'installation de stockage de munitions, alors en général il est nécessaire de considérer pdistributions de la probabilité du nombre d'éléments détruits. Par conséquent, les indicateurs introduits seront appelés privés. Ces indicateurs comprennent:

espérance mathématique (IOM) du nombre d'éléments affectés - M;

Évaluation de l'intervalle du volume d'explosifs détruit par FIV -W;

estimations d'intervalle de la LIO du volume détruit de munitions de chaque nomenclature - Q.

Chacun des indicateurs saisis est calculé pour le cas où le 1er, 2ème, ... ou n-ième élément de tel ou tel objet considéré est exposé à l'influence externe initiale. Par conséquent, pour chaque indicateur, nous avons un ensemble d'indicateurs privés dont le nombre est et, puisque pour chaque indicateur, le calcul de l'agrégat

ples indicateurs privés ne sont pas fondamentalement différents les uns des autres. Par conséquent, l'exposant introduit t(le numéro de l'élément soumis à l'influence externe initiale) ne sera pas indiqué.

Considérez les expressions analytiques correspondantes.

Attente du nombre d'éléments affectés

Le nombre total de combinaisons possibles du nombre d'éléments concernés de l'installation de stockage de munitions

Pour chaque i-ème combinaison, i \u003d1, s, des éléments détruits que nous trouvons Wi -MOF du volume de l'explosif détruit (un tel calcul est facilement effectué, car les éléments détruits sont connus en raison d'influences extérieures). Nous définissons

Ensuite, nous avons le deuxième indicateur de survie: une estimation d'intervalle de la MOF du volume de détruit

Par analogie avec l'estimation d'intervalle obtenue pour chaque combinaison du nombre d'éléments affectés, dont le nombre total est s,on retrouve le MOF du volume de munitions détruites pour la z-ème nomenclature des munitions. Les résultats du calcul sont présentés sous forme de matrice. q,debout à l'intersection de la i-ème rangée et de la j-ème colonne montre le MOF du volume de munitions détruites de la j-ème nomenclature en cas de destruction de la i-ème combinaison d'éléments de l'installation de stockage de munitions. Faisons des opérations

En conséquence, nous obtenons des estimations d'intervalle de la LIO du volume de munitions détruites pour chaque nomenclature

En conséquence, le troisième indicateur particulier de la capacité de survie a été déterminé.

Nous justifierons les indicateurs généraux de la survivabilité des installations de stockage de munitions selon les conditions.

L'espérance mathématique (LIO) du nombre d'éléments affectés - M.

Évaluation de l'intervalle du volume d'explosifs détruits par l'IOF - W.

Estimations d'intervalle de l'IOL du volume détruit de munitions de chaque nomenclature - Q.

Considérez les hypothèses:

H1 -le 1er élément est exposé à une influence externe, c'est-à-dire t= 1;

H2 -le 2ème élément est exposé à une influence externe, c'est-à-dire t= 2;

Np -le nième élément est exposé à une influence externe, c'est-à-dire t \u003d n.

Distribution des probabilités est déterminé par les caractéristiques d'OCB mentionnées ci-dessus.

Comme événement Akacceptons ce qui suit: plus étonné àéléments de l'installation de stockage de munitions. Puis la probabilité de l'événement Aksous réserve de l'hypothèse Нi.défini par l'expression

où comme dans le calcul des indicateurs partiels de survie, est la distribution de probabilité du nombre d'éléments détruits du HCB.

Ainsi, la probabilité de destruction d'au plus k éléments est considérée comme un indicateur général de la capacité de survie par état

Par analogie avec les indicateurs particuliers discutés ci-dessus, une estimation d'intervalle du volume d'explosifs détruits et une estimation d'intervalle du volume de munitions de chaque nomenclature sont déterminées. Le nombre total de combinaisons possibles d'éléments endommagés de l'installation de stockage de munitions Pour chaque i-ème combinaison d'éléments détruits, on trouve le volume (Vi)explosif détruit. En conséquence, nous avons des estimations , par lequel nous déterminons les éléments minimum et maximum. En fin de compte, nous avons l'estimation d'intervalle requise

Indice àmontre que l'estimation obtenue pour le cas où pas plus de àéléments de l'objet. Ainsi, on peut affirmer qu'avec la probabilité Rkle volume de l'explosif détruit sera dans la plage

Dans certains cas, il est conseillé d'envisager à la place d'un événement: pas plus de àéléments de l'installation de stockage de munitions autres événements. Considérez par exemple l'événement VC,consistant en ce qu'exactement àéléments de l'installation de stockage de munitions. Dans ce cas, en utilisant la distribution de probabilité et

Ensuite, le nombre d'éléments détruits peut être

En conséquence, contrairement aux indicateurs particuliers de capacité de survie, une estimation ponctuelle du MOF du nombre d'éléments détruits de l'installation de stockage de munitions a été obtenue. Cependant, il n'est pas possible d'obtenir des estimations ponctuelles de l'IOF des volumes détruits d'explosifs et de munitions pour chaque nomenclature. Cela est dû à l'existence d'une incertitude sur la combinaison des éléments de l'objet qui sont détruits. Par conséquent, pour les deux autres indicateurs généraux, le schéma de calcul est similaire à celui considéré pour les indicateurs particuliers de survie par état. Ainsi, un ensemble d'indicateurs privés et généraux de la capacité de survie des installations de stockage de munitions par état est considéré. Justifions et introduisons le deuxième groupe d'indicateurs de vitalité.

Indicateurs de survie des installations de stockage de munitions basés sur les résultats de la tâche.

La capacité de survie des installations de stockage de munitions basée sur les résultats de la mission caractérise leur capacité non seulement à résister aux urgences, mais aussi à mener à bien la tâche assignée. Dans ce cas, un objet avec la structure S0,termine la tâche dans le temps t.Après influence externe, une nouvelle structure peut apparaître Si,y compris des sous-ensembles d'éléments exploitables, partiellement et complètement inopérants. Après la fin de l'influence externe, l'objet avec la nouvelle structure doit commencer à exécuter la tâche assignée dans un laps de temps donné.

En tant qu'indicateurs de survie basés sur les résultats de la tâche, les éléments suivants sont considérés:

la probabilité conditionnelle d'achever la tâche consistant à fournir aux troupes des munitions avec une installation de stockage pendant une période de temps donnée (0, τ);

coefficient de survie pour une seule exposition;

coefficient de survie sous u-exposition multiple.

La probabilité conditionnelle de la tâche de fournir aux troupes des munitions avec une installation de stockage avec une structure (Si),conservé après exposition externe pendant une période de temps donnée

Le coefficient de survie de l'installation de stockage de munitions basé sur les résultats de la tâche lors d'une seule exposition défini par l'expression

et est le rapport des probabilités conditionnelles d'effectuer des tâches par l'objet avec un nouveau P (t / S0)et la structure d'origine P (t / S0).

L'accomplissement de la tâche par l'installation de stockage de munitions peut être effectué après une, deux -, ..., multiples influences externes. donc le facteur de survie de l'installation de stockage de munitions basé sur les résultats de la tâche sous double expositionpeut être calculé:

où est la probabilité conditionnelle d'accomplir la tâche de l'installation de stockage de munitions à partir de (S0)et avec une structure après un- (S1),double (S2)influence externe, respectivement.

Le coefficient de survie de l'installation de stockage de munitions basé sur les résultats de la tâche sous l'impact n fois

où P (t / S0), P (t / Sn) -la probabilité conditionnelle d'accomplir la tâche par l'objet considéré avec la structure initiale et avec la structure après une action extérieure multiple, respectivement. Pour calculer les indicateurs de survie selon les expressions (1-4), il est nécessaire de déterminer la probabilité d'accomplir la tâche par l'objet considéré (1 volume d'une structure donnée. Pour cela, un modèle mathématique de survivabilité proposé dans l'une des œuvres de l'auteur peut être utilisée.

Le système d'indicateurs proposé permet de la manière la plus complète, avec un haut degré de fiabilité, de trouver des solutions spécifiques scientifiquement fondées à ces problèmes appliqués. La présence d'un ensemble d'indicateurs privés et généraux liés à deux groupes, la nécessité de disposer d'un système d'indicateurs reflète d'un point de vue systémique la complexité de l'objet de recherche (propriété de survivabilité des arsenaux, bases et dépôts de munitions) . Dans le même temps, les avantages du système proposé d'indicateurs de survie devraient inclure

1. Signification physique claire et interprétation simple des résultats du calcul.

2. Reflet adéquat des propriétés de l'objet à l'étude - la capacité de survie de l'installation de stockage de munitions.

3. Expressions mathématiques relativement simples pour calculer les indicateurs saisis.

4. Une approche universelle pour calculer la capacité de survie des installations de stockage de munitions pour différents niveaux du système.

5. Possibilité d'évaluer le nombre d'éléments des objets considérés, le volume d'explosifs, ainsi que les volumes de munitions détruites pour chaque champ, détruites à la suite d'influences extérieures.

Ainsi, il faut conclure que le système proposé d'indicateurs de survie et les résultats des travaux permettent d'assurer la solution des problèmes appliqués mentionnés au premier paragraphe de cet article.

LITTÉRATURE

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